时间：2022-11-11 21:38:13
导语：在优化设计论文的撰写旅程中，学习并吸收他人佳作的精髓是一条宝贵的路径，好期刊汇集了九篇优秀范文，愿这些内容能够启发您的创作灵感，引领您探索更多的创作可能。
加强劳动组织员工的组织建设，提升员工的个人能力和组织的整体素质，是建设劳动组织、提高工作效率的需要。对企业内的劳动组织人员进行规范化的队伍建设，改革企业管理制度，对于人力资源的安排做到合理化。最重要的一点是对于员工的能力和素质等方面要进行实时的培训，通过个人能力的提高来推动企业的发展。
二、优化企业劳动组织的设计实施措施
企业在优化劳动组织设计的时候一定要注意管理水平的提高和劳动组织人员管理措施的转变这两个方面的要求，必须方方面面以企业的发展为主，因此在优化劳动组织设计时可以从以下这几个方面实施。1.加强企业劳动人员的操作技能众多企业的生存、发展之道都是一样的，要想在众多企业中能够脱颖而后，靠的也就是企业的生产效率，而企业的生产效率主要是取决与劳动组织人员的操作技能。在这里就要求劳动组织人员能够掌握多种技能，以自己的专职为主，多种操作技能为辅的职业能力，对于工作中的一些小问题能够自己解决，避免了工作效率的低下，时间的浪费。培养复合型的技能人才为企业服务，提高企业的生产效率，降低劳动组织人员的人工成本的支出，从而使企业在市场竞争中能够稳定发展。2.创新企业人力资源的管理制度创新是一个企业得到发展的根本，所以对于劳动租住来说也要进行创新的管理制度：首先，要减少重复的工作步骤，避免浪费工作时间，根据不同的发展、生产情况，制定相对应的流程。提高企业管理人员的管理能力，增加劳动组织人员的操作技能。还有就是对于工作过程中安全措施也要重新进行规划和安排，以员工的人身财产为最大的工作基础；其次就是要加强检查的精细度，严格质量把关的力度，进行企业岗位分工化管理，提高企业的生产效率和员工的操作能力；最后就是建立完善合理的人力资源的管理制度，对于表现优秀的劳动组织中的员工要进行奖励，有能力的劳动人员要进行相关的工资补偿和职位的提高，提高劳动组织员工的工作积极性，同时还要对员工进行定期的专业培训，争取加强劳动组织员工的专业性，促进企业的不断发展。
三、注意劳动组织优化过程中的问题
在进行企业劳动组织优化设计的过程中要善于总结工作过程中的重要点，可以结合不同的关键点结合，由于企业的生产规模大、劳动组织的人员数量庞大，其没有很好的管理方案进行管理，就会出现劳动人员存在不合理的现象，劳动人员的数量导致在企业中人力资源没有得到充分的利用，所以在进行优化企业劳动组织的设计中一定要注重全方面的考虑企业岗位所需要的人才问题。与此同时还有对员工的工作定位不明确、企业的商品生产与市场需求存在差异等一些问题。针对员工工作定位不明确的这个问题，解决的方法是高层的管理者要结合企业内外部的各方面，对劳动组织人员进行科学化、规范化的人员定位，而且能够伴随市场和企业的发展进行改变；企业商品生产与市场需求存在差异这一点，主要是由于企业在生产之前没有做好充足的市场调查，市场调查不全面，有的企业甚至盲目的跟随其他企业进行生产，严重脱离自身企业的生产实际。所以在优化企业劳动组织的设计中一定注意并处理好这些问题，只有这样才能够更好的促进企业的发展。
四、总结
由于剪力墙平面外承载力和刚度很小，而平面内承载力和刚度则相对较大，要尽量避免平面外的搭接，因为在梁与剪力墙进行连接时，会产生平面外弯矩的现象，使剪力墙平面外的安全性受到威胁。在剪力墙结构设计中，连梁跨高比小于2．5或者大于5的时候，会出现弯矩，剪力也会超过规定的限值，对工程造价产生重大的影响。剪力墙的布置主要是双向和多向的，应该从整体出发，贯穿整个建筑物，在较长的剪力墙设计过程中，要将剪力墙平均分成若干段，每个独立墙段的总高度与长度之比不宜小于3，墙段长度不宜大于8米，充分地发挥墙体配筋的作用。采用增加与沿梁轴线垂直的墙肢或者壁柱，减少弯矩对墙体的影响，控制剪力墙的平面外弯矩，把剪力墙拉通对直，避免叠合错洞墙和错洞剪力墙的出现，避免小墙肢在洞口与墙边的出现，增强抗震的能力。
2剪力墙结构的设计
剪力墙长度和宽度尺寸与其厚度相比比较大，根据构件设计的要求不同，使用的设计长度与厚度则不同。一方面是墙肢的长度，剪力墙墙肢长度即为墙体截面高度，其长度不应超过8m。确保剪力墙结构的延性是设计剪力墙结构的关键。若要是避免脆性的剪切破坏，可将剪力墙设计成高宽比大于3的细高剪力墙结构。但有时由于墙体本身长度很大，要想保证比值大于3，就可以采用开洞的方法将其变为均匀的连肢体墙，而其洞口采用约束弯矩比较小的弱连梁的效果较好。另一方面是剪力墙墙肢的厚度，《高层建筑混凝土结构技术规程》规定了剪力墙的最小厚度，以保证剪力墙出平面的刚度和稳定性。住宅建筑填充墙厚一般为200mm，相应剪力墙墙厚也取为200mm。对于无地下室的高层建筑，为避免发生墙厚大于填充厚度的情况，在布置剪力墙时，应结合建筑平面，尽量避免使用一字形剪力墙，而采用L、T、Z、十字形等截面形式。按照《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3－2010中相关规定，抗震设计时，重力荷载代表值作用下，一、二、三级剪力墙墙肢的轴压比不宜超过表7．2．13的限值，若一、二、三级剪力墙底层墙肢截面的轴压比超过表7．2．14的规定值时，以及部分框支剪力墙结构的剪力墙，应在底部加强部位及相邻的上一层根据规范设置约束边缘构件。两端与剪力墙在平面内相连的梁为连梁，水平荷载作用下，墙肢如果发生弯曲变形，就会导致连梁产生内力，进而约束墙肢，减少墙肢的变形，改善其受力的状态。在剪力墙结构设计中，常会出现连梁超筋的问题，可以通过减小连梁的截面高度、调整塑形方面的处理、放弃对连梁的使用等诸多方面来进行解决。
3剪力墙结构设计的优化措施
对建筑结构进行优化设计能够在保证安全性的前提下，有效降低工程成本，在剪力墙结构优化设计中需针对工程的特点，分析其中存在的主要问题，对其结构布置及设计等进行适当的调整。以下以某工程为例，对剪力墙结构的优化设计具体措施进行分析。
3．1工程概况
某高层商住楼，地下两层，地上进31层，标准层高度为3．0m，建筑总高度为98．10m，总建筑面积约为2万m2，抗震设防烈度Ⅷ度，设计基本地震加速度值0．2g，设计地震分组为第二组，Ⅱ类场地，特征周期为0．55S，剪力墙抗震等级为一级，混凝土强度为C40～C25，采用纯剪力墙结构，墙肢底部加强部位宽350mm，以上逐步递增至200mm，通过分析SATWE计算结果发现该结构设计剪力墙的利用率较低，低层墙肢轴压比在0．37～0．43之间，结构位移较好，控制在1．2以内，且结构周期、位移角较小，整体偏刚。
3．2一般优化措施
剪力墙结构的设计主要可分为剪力墙结构设计和计算方面的优化，在进行结构优化设计时，不仅要注重设计方面，也要把计算列为其中重要的部分。
(1)剪力墙结构设计优化，在剪力墙结构设计过程中，应当注重抗震的作用，尽量避免单向布置，按照双向布置的原则，使受力方向的抗侧刚度逐渐接近，形成一个良好的空间结构。利用空间的充足性，减轻结构的重量。剪力墙的门窗洞口要成列布置，墙肢截面简单，与连梁分布规则，当出现错洞或者叠合错洞的情况下，腔内的配筋要形成框架的形式。由于剪力墙结构的抗侧刚度受布置结构影响较大，如果出现突变的情况，对抗震非常不利，在对剪力墙进行结构设计时，要坚持从上到下连续布置的原则，改变墙体的厚度和混凝土的强度等级，减小侧向沿高的高度;站在多种角度，从多方面出发，进行结构分析，注重和考虑抗震等级平均轴压比带来的影响及其稳定性的相关要求。
(2)剪力墙结构计算优化，在剪力墙结构计算方面进行优化时，应当遵循楼层最小剪力系数的调整原则、连梁超出限值的调整原则、楼层最大位移和层高之比的调整原则、结构扭转为主的第一自振周期和以平动为主的第一自振周期之间的比例调整原则，使计算结果无限地接近规范值。
3．3具体优化设计措施
针对本工程剪力墙结构设计中存在的问题，采取的具体优化设计方法包括:
(1)主体结构结构的抗侧刚度，在高层建筑单位建筑面积结构材料用量中，房屋层数与用于承担重力荷载的结构材料用量与成正比例，而用于抵抗侧力的结构材料数量，则以建筑层数的二次方的关系急剧增加，所以参考传统工程设计经验，高层建筑的各项计算指标能否通过规范要求，抗侧刚度起着决定性的作用。因此，高层建筑结构的抗侧刚度的计算确定，在高层建筑结构的设计中是十分重要的，它是整个建筑结构设计工作中最重要的基础核心工作。优化剪力墙抗侧刚度的常用措施有改变剪力墙的截面尺寸、调整剪力墙的混凝土强度等，在建筑高度及竖向荷载已知的情况下，剪力墙高宽比比较大，而剪切变形的影响又比较小时，可取剪力墙的弯曲刚度作为设计变量，建立剪力墙抗侧刚度优化的数学模型，对设计进行优化;
(2)地震作用，当前，一般高层建筑抗震作用的计算方法主要有振型分解反应谱法和底部剪力法两种，前者在国际上被普遍用来设计高层建筑的抗震性能，后者是在高层建筑结构抗震设计时，简化计算拟静力计算水平电算求解的一种方法，该方法方便运算，但是造成的数据误差较大，会造成结构刚度、质量沿竖向变化较大甚至结构明显不对称。但此方法被运用于抗侧刚度优化分析时，可以简化计算步骤，得出最佳抗侧刚度数据后，借助电子运算方法和振型分解反应谱法，使水平地震作用及其影响都能得出准确结果。
(3)建筑结构轻型化，目前我国剪力墙结构体系高层建筑，混凝土及钢材的强度等级一般不高，自重偏大，建筑结构轻型化后，能够节约建筑材料，减小结构截面，还有利于抗震性能的结构性改善，改变建筑在地震中的受力状态。结构轻型化的措施主要有:选用合理的楼盖结构形式，合理地确定楼盖结构的截面尺寸，有效减轻高层建筑的总重量;在满足结构层间侧移、强度延性及顶点侧移控制的基础上，掌握好墙体的厚度;采用质量较轻但强度较高的建筑材料，在保证墙体轻度之外，尽量减少建筑自重。
4结语
1．1箱梁支座的强度优化设计
箱梁节点是整个承重钢梁最为关键的部位，在施工中采用不同形式的加劲肋对该部位进行了加固处理。严格按照要求的尺寸，对GWJ－4号承重结构进行不同荷载状态下的分析。利用有限元软件ABAQUS对GWJ－4号钢架各部分的实际三维模型进行数值计算。该有限元软件研究实际模型在承重荷载及风荷载作用下的承载能力，着重对承重结构需要优化的地方进行分析，从而提出可行的优化设计方案。天窗闭合状态时不同受力荷载条件下对天窗闭合状态下的GWJ－4屋架的受力分析如下。
1．1．1GWJ－4屋架在承重下的受力天窗全关闭状态下的GWJ－4屋架关键部位的受力分析。看出:在GWJ－4屋架的跨中位置附近，其应力分布比较均匀，没有大的应力集中区，且最大Mises应力均小于100MPa，在此应力下支撑板是不会发生局部屈服的。最大Mises应力小于Q235B钢的单轴抗压强度，故在此工况下，箱形梁跨中部位的荷载承载能力满足要求。箱梁支座数值分析结果知，最大Mises应力约为230MPa，主要是因为梯形加劲肋存在明显的应力集中区，导致该位置出现了较大的应力。一般来说，由塑性材料制成的构件，应力集中对其在静荷载作用下的强度几乎无影响，但是该结构为滑动式玻璃天窗的承重结构，需要各种交变荷载的作用，因此有必要对此支座进行优化设计，减小其应力集中系数。天窗全关闭状态下的GWJ－4屋架关键部位的位移大小分布，由于在承重荷载的作用下，箱型梁在水平方向位移值小于1mm，因此仅列出了GWJ－4屋架箱梁在天窗全关闭状态下的竖向位移分布图。从结果可以看出:在此工况下，箱形梁产生的最大竖向位移约为5mm，位置在箱型梁的跨中部位，根据钢结构的设计规范，其位移大小满足要求。
1．1．2GWJ－4屋架在承重及风荷载下的受力在承重及风荷载的共同作用下，箱形梁跨中部分的应力仍然很小，因此不再重复分析。在此工况下箱形梁支座的应力状况。在两种荷载的共同作用下，支座个别单元的应力已经超过Q235钢材的屈服强度(并不意味着破坏)，梯形加劲肋与竖向加劲肋的接触部位存在很大的应力集中，这对结构的长期稳定性是不利的，因此有必要采取措施来减轻应力集中带来的危险。GWJ－4屋架在承重荷载及风荷载下的竖向位移及水平位移。通过对比可知，风荷载对竖向位移影响很小，竖向位移的最大值约为4．7mm，最大位移在跨中部位，满足工程设计的规范的要求，这说明该屋架的竖向刚度已经满足要求。风荷载主要影响箱形梁的水平位移，在此作用下，箱形梁产生了较大的水平位移，其最大值仍产生在箱型梁的跨中位置处，为4．3mm。根据钢结构设计规范，此水平位移的大小是满足工程设计要求的，因此无需另外增加水平方向刚度。
1．1．3箱梁支座的优化设计由上面两种荷载条件下应力和位移的数值模拟结果分析可知，在天窗玻璃全关闭状态下，强度和刚度都满足要求，但其不足之处在于箱型梁支座存在较大的应力集中，这导致支座支撑板出现了个别单元的屈服。根据疲劳理论，在交变荷载的作用下，应力集中会降低结构的强度和耐久性。因此，提出了以下可行的减小支座应力集中的实施方案。针对梯形加劲肋应力集中程度高的现象，建议在支座两侧再添加两个相同尺寸的梯形加劲肋。对优化后的支座，运用有限元对其在承重荷载及风荷载作用下进行应力分析，如图8所示。可以得出，经过优化后支座的最大应力是187MPa，其应力集中程度相比未优化之前的支座已经减小很多。这说明此优化起到了良好的效果。
1．2连接板的优化设计
滑动天窗从完全关闭至完全打开过程中时，数值模拟分析，在连接板与箱梁的接触处存在较大的应力集中，这导致了部分单元的应力超过了Q235钢的屈服强度，但是需要说明的是并不是超过屈服强度该连接板就要破坏，只是很小的一部分可能会发生屈服，这对韧性结构整体的安全性影响较小。由于支架要处于不同活荷载的作用下，为了长久的安全性和稳定性，连接板所受的最大应力有必要处于钢材的最大屈服强度之下，因此有必要对该处连接板进行优化设计。针对以上分析知，连接板存在的最大问题是该处存在应力集中，导致了该处产生了较大的集中应力，从而影响结构的长期安全性和稳定性。为了消除应力集中，可以采取以下两种措施:第一种是通过构造措施减小应力集中，例如连接钢板需要倒角处理等;第二种措施是对此处连接板进行重新的设计，例如增加连接板的数量来减小每块连接板所受的应力、连接板采用强度更高的钢材等等。此处我们对第二种优化措施进行了数值模拟，验证了其可行性。
2结论
1.1人心需求
1.1.1增加城市绿地面积。河道绿化最明显的作用是可以增加城市绿地覆盖范围。城市绿地对城市的发展有积极作用，例如净化空气、减少噪音污染、给居民提供良好的休闲场所等。受经济发展的制约，城市用地紧缺，建设者很少把有限的土地用来完善城市绿化建设，越来越多的人开始高度关注城市河流两岸的绿地建设。
1.1.2丰富城市景观。经济的快速发展使人们对城市景观的要求越来越高，丰富多彩的景观建设是城市稳定发展的保证，与钢筋、水泥建设起来的城市景观相比，人们更加青睐有绿色植物建设起来的景观。
1.2提供亲近自然的场所
城市生活节奏快，人们很少有机会近距离地亲近大自然。河道景观建设不仅可以保障城市建设环境，为城市提供丰富的景物参观点，还可以使忙碌中的居民亲近大自然，使城市居民的身心得到健康发展。
2河道绿化景观优化设计的原则
2.1坚持因地制宜的原则
河道绿化景观设计首先要坚持因地制宜的原则。不同地区河道水土条件不尽相同，河道绿地设计者需要充分考虑河道地区的水土情况，选取适合当地水土的植物。在条件允许的情况下，最好是在当地选取绿化植物，不仅能够保障植物的存活率，还便于管理工作的顺利进行。另外，因地制宜的原则还要求绿地植物需要与周围现有的景观相协调，设计者可以通过植物的颜色、线条以及形态来充分发挥植物的自然美。
2.2河道交通与景观设计相结合的原则
河道绿化还应该考虑到河道交通与景观设计之间的关系，河道景观必须是在保证河道交通正常运作的前提下进行施工建设，坚持河道交通与景观设计相结合的原则是河道作业顺利进行的有效保障。
2.3景观设计与城市规划相协调的原则
河道景观设计还需要与城市总体规划相协调，河流是城市自然环境的重要组成部分，河道绿地建设可以有效改善城市环境，在绿化植物的选择上，设计者还应该综合考虑城市发展的需要，植物种植应该与城市的总体规划相协调，将河道绿色植物的效益最大化。2.4多目标同时治理的原则河道绿化景观设计还应该坚持多目标同时治理的原则。绿色景观设计不仅是为了增加城市绿地面积、丰富城市景观，还要净化水质、保持水土，降低洪涝灾害。因此，设计者在设计河道景观时，要始终坚持把绿色植物的功能作用发挥到最大。
3河道绿化景观优化设计的方案
重庆市属于亚热带季风气候，夏季高温多雨，冬季温和少雨，城市光照充足，因为受季风影响降水多，而且是嘉陵江与长江交汇处，所以，水源充足，土壤以红壤和水稻土为主。这些地理因素直接影响到重庆市河道景观的设计工作，因此，设计者有效结合当地地理情况，采取科学有效的措施完善河道绿色景观设计工作。
3.1选择合适的绿化植物
3.1.1防浪林植物的选择要求。由于河道地势比较低，遇上汛期植物很容易被水淹没，因此，防浪林的植物必须有较强的耐水性，例如比较适合西南地区生长的柳树、杨树等。据有关资料显示：柳树在可以水里持续浸泡冲刷2个月左右，顺推之后依旧可以正常生长。因此，柳树和杨树可以作为西南地区河道防浪林的最佳选择。
3.1.2堤坡植物的选择要求。堤坡植物不仅可以起到美化河道的作用，还是固定堤坝、保持堤坝水土的有效保证。堤坡绿化植物的选择应该以草坪为主，比较适合西南地区绿化使用的草坪有四叶草、狗牙根等，这些植物根须发达，不仅可以有效保持堤坝水土，还有利于方便绿化管理者的管理工作。另外，堤坝上还可以种植经济作物，不仅可以美化环境、保持水土，还可以充分利用土地获得经济效益
3.2河道绿化植物的种植要求
绿化植物选取好后，设计者应该对河道两岸的距离进行实地考察，河道两侧一般要单独种植一排绿色植物，植物的种植点离河岸至少要有1m的距离，这样不仅美观大方，还有利于保障河道交通安全。假如河道两岸留土距离较大时，可以采取不同植物交差种植的方法，例如，河岸距离较大，可以种植2排植物，可以将常绿植物与落叶植物交替种植，保证河道一年四季都有绿色植物的生长。另外，河道植物还需要与河道两岸的城市环境相协调，以具有观赏性的植物或者是灌木花卉为最佳选择。
3.3种植背景树
河道绿化景观设计是城市发展的必然要求，为了有效降低城市外环线噪音污染，应该在河道绿化带最靠外的地方种植高大的植物为背景树，适合重庆市水土的高大植物有水杉、广玉兰等，这些植物不仅可以起到美化城市的作用，还能有效减少城市噪音污染。另外，背景树的选择上还应该考虑树木的季节性变化，不能全部种植落叶植物或者是颜色单一的绿色植物，多种颜色相呼应，不仅能增加河道绿化带的美感，还可以增加城市建设的知名度，加快城市建设的步伐。
3.4花卉种植，增加美感
天然的色彩能够缓解居民的生活压力。植物的天然色彩是非常丰富的，有的植物颜色随着季节的变化而变化；有的植物可以散发出清香；有的植物可以给人带来清新向上的感觉，因此，河道绿化景观设计者应该从人们的视觉和心理上，对河道植物的种植作出合理安排。例如，河道两岸可以种植花卉，花卉散发的清香不仅可以产生观赏的美感，还可以使人精神振奋。另外，设计者还可以选择果木植物种植，果木植物开花可以供欣赏，结的果子还可以供人品尝，不仅可以起到美化作用，还可以增添景观的欣赏乐趣。最后，在设计时，还应该考虑到花卉植物的季节性变化，有些植物在秋天的时候树叶变得金黄，例如银杏树；有些植物一年四季常青，例如桂花树，桂花种类繁多，很适合西南地区河道绿化景观的选择。
3.5水生植物，净化水质
河道绿化景观植物必然少不了种植水生植物，水生植物的主要作用是净化水质。城市河道污染严重，水中有大量对人体有害的物质，对河流的生态平衡造成了很大影响。种植水生植物不仅可以丰富河道绿化景观，还是解决河道污染的关键。在实际施工中，可以选择种植生命力顽强的睡莲、水生美人蕉等植物，这些植物在视觉效果上不仅美观大方，还可以给管理人员的管理工作提供方便。另外，水生植物的种植还应该坚持挺水植物与浮水植物交错种植的原则，不仅丰富了单调的水平面，还有助于植物的生长，从而起到净化水质的作用。
3.6绿化景观植物层次分明
河道绿化带最明显的特征就是狭长，这就需要设计者根据河道的实际情况，在河道绿化带的设计上坚持层次分明的原则。假如河道全线由西至东逐渐变窄，河道前景的植物层次也应该由西至东从单层变为双层，再根据河道两岸的宽度依次增加种植层数。另外，层次分明还需要设计好植物的搭配效果，一层一层之间应该坚持和谐美观的原则，不能因为植物层次太多而胡乱搭配种植植物。最后，河道东段较宽，一般种植乔木、花灌木、地被植物；西段河道较窄，种植小灌木与花灌木植物比较合适。
3.7种植其他景观小品
景观小品虽然灵活性不强，但是在河道绿化景观设计中还是能起到很大的观赏作用。景观设计时，可以在河岸的绿化带中空置出一条蜿蜒曲折的小道，时而靠近岸边、时而曲折到灌木丛中，小道的路线设计要充分考虑到观赏者的心理，路线安排上可以使观赏者每走一步就发现新鲜的景物，不仅可以起到保护河道景观的作用，还能提高人们对河道景观的欣赏兴趣。为了增加景观的趣味性，还可以在河道两岸建立一些小品雕塑，雕塑的选择可以根据城市的需求设定，例如人物雕塑、动物雕塑、实物模型等，使简单的河道瞬间色彩化、生活化，让城市居民深切地感受到绿化景观的作用。
4结语
关键词：Excel；会计信息系统；系统设计；计算机
在实际企业会计工作中，运用现代信息化手段优化设计会计信息系统，以系统信息化方式管理企业会计工作，相较于传统手工管理方式，不仅可以提升企业会计信息管理效率，也可以有效促使企业未来的会计信息管理向现代信息化方向发展，发挥积极影响。以下本篇将会对此做具体分析。
一、系统设计可行性分析
（一）技术可行性
我国当前企业办公中，信息化技术的应用层面非常广泛，特别是在会计工作中，不仅常常会用到Excel软件，也会应用专门的会计信息系统处理公务。对此，基于Excel平台，优化设计会计信息系统，将Excel集成到系统设计中，在系统中可以应用Excel对信息数据的加工、提炼技术，也可以有力支持企业会计信息处理决策，并提升系统管理各种会计信息的决策分析能力，发挥技术应用优势。
（二）效益可行性
会计信息系统设计中，基于Excel平台设计会计信息系统，可以运用Excel表格对会计管理信息数据进行相应的加工、提炼，并且可以挖掘分析出对企业未来战略发展有利的会计信息，从而能够为企业制定会计信息管理决策提供数据依据，制定更好的会计管理决策，提升应用该系统管理企业会计信息的工作效率。在实际中，可以使用Excel平台中的模拟运算表，对会计信息进行敏感性分析；也可以对企业会计信息数据运用计算公式进行统计，使企业会计管理工作方式更加简便高效。基于Excel平台优化设计会计信息系统，能够提升会计工作效率，进一步提升企业会计工作效率，提升企业发展效益，发挥积极影响。
二、基于Excel平台会计信息系统的软件设计实现
（一）优化设计系统架构体系
图2架构体系对于本次设计的会计信息系统中，基于Excel平台，优化设计系统，会计信息系统，确保实际的系统能够满足实际应用需求。Excel平台下系统的分层架构体系如上图2所示。
（二）设置Excel服务器
基于Excel平台，设计的会计信息系统中，确保将会计信息数据存储到会计信息系统的数据库之中，可以充分利用数据库的成熟、强大的管理数据功能，提升系统应用性能。在会计信息系统设计中，用户能够根据需要自主的定义会计信息管理模板，并且能够将模板中的数据输入到数据库之中，发挥强大的数据保护功能。在会计信息系统设计之中，Excel平台能够自动提醒待处理任务，还能够为用户提供方便的数据查询功能，让系统用户能够通过该系统随时追踪到会计报表单据流转的情况，提升会计信息系统应用效益。
（三）会计信息系统的数据构成
会计信息系统包含输入、处理和输出三个基本构成要素。进入会计信息系统的数据可以来自企业外部，也可以来自企业内部；企业会计信息系统生成的信息同时提供给内、外部使用者，没有内、外部使用者的信息需求，企业会计信息系统就没有存在的必要。会计信息系统的构成要素如下图3所示。图3会计信息系统的构成要素由上图可知，会计信息系统的核心是数据处理，因此可以在后续设计步骤中，优化设计系统数据库。
（四）数据库设计
在数据文件设计时，为增强系统安全性应采取一些控制技术，如文件被封设置文件存取权限。如某企业凭证库内.DBF数据格式，如下表1所示：数据库物理设计主要内容包括：1、确定数据的存储结构，从DBMS所提供的存储结构中选取合适的加以实现（确定存储结构的主要因素是存取时间、存储空间利用率和维护代价三个方面）；2、存取路径的选择和调整；3、优化确定会计信息系统中对于Excel表格数据的存放位置（在通常情况下，一般都会把数据表格中的易变部分以及稳定的数据部分进行分开管理，并且也分开存放系统中经常存取的数据与不常存取的数据）；4、确定存储分配。
三、系统设计实现效益分析基于Excel
平台优化设计会计信息系统，可以提升企业会计信息管理效率，发挥积极应用效益。基于Excel平台优化设计开发会计信息系统，相较于直接编程开发的会计信息系统，也能够为系统用户提供更加直观的会计管理交互界面，这样不仅可以缩短系统的开发周期，也可以减少开发费用。同时，基于Excel平台开发系统，只需开发者具备一定的会计知识与Excel软件知识，即便系统开发者不是高级程序员，也不是数据分析员，依然可以开发出企业适用的会计信息系统，满足实际需求。同时，基于Excel开发设计的会计信息管理系统，用户可以定期对系统自行维护，维护方法简单，不仅可以确保系统正常运行，也可以节省大量的系统维护费用，发挥积极经济效益。故此，在我国的会计信息系统设计中，随着未来Excel技术的不断提升，我国基于Excel平台设计的会计信息系统功能也会不断提升，不仅会加强对Excel数据表格的处理功能，也将会不断完善Excel会计信息系统的使用功能，提升会计信息处理效率，发挥积极影响。
四、结论
综上所述，基于Excel平台优化设计会计信息系统，不仅可以提升企业会计信息管理效率，也可以运用Excel平台技术，使设计的系统更具可用性，使用户更加青睐应用该系统，也可以有效促使企业未来的会计信息管理向现代信息化方向发展，发挥积极影响。
作者:冯长艳 单位:北京红牛饮料销售有限公司辽宁分公司
参考文献：
拉紧装置安装位置可随意选择，空间许可的情况下理想的安装位置应靠近驱动装置，使此处的张紧力始终保持不变，如安装位置离驱动装置越远，则需要增设重坨，以抵消加速和制动力，确保驱动部保持最低限度的张紧力。有时根据不同的地形和用户的要求对拉紧装置还要有不同的设计，下面就以笔者所在公司设计的党家河DTL100/20/55杂物皮带机为例浅析一下。
该皮带机运输能力200t/h,胶带宽度B=1000mm,带速为1.6m/s，输送机倾角14°，提升角度15m，输送机长度74.5m。要求在设计时采用涡轮卷筒拉紧装置尾部水平拉紧方式，拉紧装置的最大拉力不小于50kN，拉紧行程不小于3m。结合该公司多年生产带式输送机的经验和用户的实际情况，对该皮带机的设计方案进行反复的思考比较，最后在综合了多种方案优劣的情况下对改皮带进行了优化设计。
皮带输送机拉紧装置常见的主要有螺旋拉紧装置、重力拉紧装置、固定绞车拉紧装置、自动拉紧装置四种类型。这四种常见的皮带输送机拉紧装置各有各的优势和缺点，我们针对其优势和缺点，在本次设计中做了研究。
①螺旋拉紧装置。螺旋拉紧装置结构简单，拉紧行程太小，只适用于短距离输送机，一般机长小于80m时才选用，缺点是当胶带自行伸长后，不能自动拉紧。
②重力拉紧装置。重力拉紧装置是结构最简单，应用最广泛的一种拉紧装置。它是利用重锤来自动拉紧，由于重锤靠自重拉紧，所以它能保证拉紧力在各种工况下保持恒定不变，能自动补偿胶带的伸长。重力拉紧装置的特点是拉紧力不变，拉紧位移可变，它适用于固定式长距离运输机，优点是安全可靠性高，缺点是拉紧力不能调节，空间要求大，在空间受限制的地方，无法使用。
③皮带输送机固定绞车拉紧装置。它是利用小型绞车来拉紧，绞车一般用蜗轮蜗杆减速器带动卷筒来缠绕钢绳，从而拉紧胶带。这种拉紧装置的优点是体积小，拉力大。缺点是它只能根据所需要的拉紧力调定后产生固定的拉紧力，拉紧力不能自动调节，当绞车和控制系统出现问题时，对胶带机不能产生恒定的拉紧力或拉紧力失效，安全可靠性相对降低。
④自动拉紧装置。自动拉紧装置不但能根据主动滚筒的牵引力来自动调整拉紧力，而且还能补偿胶带的伸长。自动拉紧装置由电机、制动器、减速器、钢丝绳、滚筒等组成，采用大拉力张紧装置张紧输送带，同时配备张力传感器，测定输送带的张力，当输送带张力发生变化，超过输送机正常运行的范围时，自动张紧装置迅速动作，调整输送带张力，保证输送机正常运行。自动张紧装置与自移机尾配合使用，可实现在输送机不停机的条件下，实现输送机机尾的移动和输送带的伸缩，大大提高了输送机的输送效率。自动绞车拉紧装置由压力传感器根据胶带输送机运行工况的需要自动控制拉紧力的大小，液压拉紧装置由液压站产生的液压力通过油缸对皮带输送机施加拉紧力，可根据胶带机运行工况的需要调节拉紧力的大小。
综上分析得出，由于党家河DTL100/20/55杂物皮带机机身较短，空间有限，又有14°的倾角，而且用户要求张紧行程不小于3m，我们决定机尾部采用涡轮卷筒张紧，若采用其他的张紧方式在实际情况下是不能实现的。于是我们改变了传统设计机尾和张紧的思路，把机尾架又作为张紧装置架使用，并参照STG皮带机的标准储带装置架，把STG皮带机的张紧滚筒改成受力适合的机尾滚筒使用，借用STG皮带机储带装置的滑道，将其滑道的下面两根槽钢焊到机架上，上面两根槽钢的两端焊上一块板钻上两个孔与机架用螺栓活连接，这样安装张紧滚筒时把上面的两个槽钢取下把滚筒放上然后在把上面的两根槽钢连上，这样就避免张紧滚筒装不上的情况发生，并且也满足了技术协议要求的机尾采用涡轮卷筒张紧的方式。
与车载、固定式雷达有所不同，舰船用雷达通常要求的正常工作风速和不破坏状态风速都比较高。舰船用雷达的天线转台系统所受的载荷通常包括风载荷、惯性载荷、摩擦力(矩)、自重、冰雪载荷和温度载荷等几种类型。根据舰船正常工作环境和设计要求，正常工作和不破坏条件下的相对风速都非常高，风载荷在舰船用雷达天线转台系统所受的载荷中通常是最大的一个因素。在某些项目中，系统结构需要克服的风载荷占总载荷的比例超过80%。因此，降低天线转台系统的风载荷是提高舰船用雷达天线转台系统适装性和雷达结构可靠性非常有效的途径。
本文提出了一种舰船用雷达天线外流场结构优化设计方法，通过将雷达天线数值风洞技术和外形结构设计理论相结合，并通过风洞试验进行比对和验证，用于指导雷达天线结构方案设计，有效地降低了雷达天线转台系统所受的风载荷，为下一步的结构优化减重设计打下良好的基础。目前，降低天线转台系统风载荷的主要手段是通过持续多轮次的风洞试验。在此过程中，需要不断地通过改进天线外形结构，并不断地进行风洞试验。而每次更改天线外形结构都需要重新设计和加工风洞试验模型，费时费力，成本也比较高。用CFD方法对雷达天线外流场气动力学数值模拟分析正逐步成为雷达天线设计初期的很有效的手段，其缺点是计算量大。
随着近年来处理器性能大幅提高，雷达天线外流场数值模拟分析方法的快速和成本优势正逐渐显现。目前，在雷达天线外流场结构优化设计方面有着良好的应用前景［5-8］。本文提出的舰船用雷达天线外流场结构优化设计方法，其主要特征和流程如图1所示，主要包括以下步骤:步骤1初始外形结构方案:根据雷达总体技术和适装性要求，结合雷达工作的环境条件，给出雷达天线的初始外形结构方案;步骤2三维实体建模:根据雷达天线外形结构方案，进行三维实体建模;步骤3根据CFD特点对外形结构进行简化:外形结构简化，使得数值模拟计算的效率和准确性都能兼顾;步骤4数值模拟:进行天线外流场数值模拟计算;步骤5仿真分析结果输出:对仿真分析结果进行后处理后输出;步骤6根据风洞试验特点对外形结构进行简化:外形结构简化，使得风洞试验模型的可加工性和试验准确性都能兼顾;步骤7风洞试验:进行天线转台系统模型风洞试验;步骤8风洞试验结果输出:对试验结果进行处理后输出;步骤9外形结构方案更新:对天线外形结构进行优化设计，进行新的数值模拟和风洞试验重复步骤3～8，直至优化设计结束。通常步骤3～5的重复次数要比步骤6～8的重复次数多，因为不是每次数值模拟的结果都有价值。如果仿真分析结果表明某外形结构方案的风载荷比初始结构方案的风载荷还要大，就不需要进行风洞试验，而直接进入步
2结构优化减重设计
在雷达天线外流场结构优化设计技术的基础上得出雷达天线转台系统所受的总载荷。根据天线转台系统所受的总载荷，对结构件进行刚强度设计和校核，开展天线转台系统结构优化减重设计工作。目前，主要从以下几个方面开展了工作，并取得了一定的进展。
(1)收发分机冷却方式的选择固态收发分机装放在相对密闭的机架箱体内，采用整体防雨雪、模块化设计。其中TR组件、大功率电源等模块在工作中会产生大量的热量，对工作环境有一定的要求，尤其是TR组件的壳体温度要求不大于70℃。整个收发分机的总发热量接近10kW。为了将收发分机的热量有效地散发出去，可选的冷却方式主要有敞开式强迫风冷、循环风冷和循环水冷等3种。不论采用何种冷却方式，冷却介质都需要通过多路介质环输送到收发分机内部。经过深入分析和调研，对采用这3种冷却方式下的天线转台系统重量进行了详细的估算，只有在收发分机采用循环水冷的冷却方式下天线转台系统的重量才可能低于1200kg。最终选定循环水冷作为收发分机的冷却方式。
(2)动力传动系统优化设计按照舰船用雷达正常工作相对风速要求，得出了方位电机的扭矩和功率需求，以此为依据选定电机。由于外形结构的原因，尽管该项目雷达天线系统的重量和转动惯量比某大型舰船用中远程三坐标雷达天线系统要小很多，但是由于方位风力矩较大，所需的方位电机功率不小于15．1kW，而后者的方位电机功率需求不大于13．9kW。在执行电机选择时，由于系统为长期连续变载荷工作的驱动系统，需要根据“惯量匹配”的方法来选择电机。根据功率需求，有3种电机可选，重量分别为50、67和86kg。经过认真的比对筛选以及惯量匹配计算，最后选用了小惯量电机，负载惯量折算到电机轴上两者之比为2．59，能够满足使用要求，且伺服控制性能也比较好。两型雷达所用电机功率和重量等参数如表1所示。可以看出，在满足载荷要求的前提下，该项目选用的电机额定功率更大，但是重量更小，从而有效地降低了天线转台系统的重量。
(3)结构优化减重设计和刚强度校核计算天线转台系统方案设计的一个重要依据是负载计算结果。根据载荷计算结果来进行结构件的刚强度校核和电机功率校核，从而进行结构方案设计和电机、减速箱选型。首先进行关键受力构件的结构设计，并进行三维建模。根据载荷计算结果，对关键受力构件进行了初次的刚强度计算和校核。接着，根据初步的刚强度计算结果以及结构学和力学的相关知识，进行关键受力构件的优化减重设计，甚至是重新设计。然后，对优化减重设计后的关键受力构件进行刚强度计算和校核。上述过程反复进行，才能有效地减轻关键受力构件的重量，从而降低天线转台系统的重量，达到结构优化减重设计的目的。减重优化设计和刚强度校核计算流程刚强度分析仅仅是个目的而不是结果。对于有限元分析得出的应力应变分析结果，如果表明最大应力点的应力远小于材料的可承受应力水平，最大变形远小于设计要求，表明结构件的刚强度能够满足设计要求，而且设计较为保守。要想达到优化减重的目的，需要进一步设计和分析，根据仿真分析结果，对结构件进行优化设计，该加强的部位加强，该减重的部位就要进行减重设计。这个过程是一个不断反复的过程，而且非常繁琐，需要花费大量的时间和精力，才能取得比较好的效果。在结构优化减重设计过程中，必须始终保证关键受力构件的强度留有足够的余量，以确保雷达天线转台系统的结构可靠性和稳定性。
3轻型材料及其工艺技术研究
舰船雷达装备结构上大部分采用钢材、钛合金或铝合金，并有一定数量采用复合材料。在该演示验证雷达天线转台系统方案中，就采用了轻型金属材料钛合金和铝合金，并采用了一定数量的复合材料。目前，真正用在雷达结构上的高性能复合材料还不多。为了提高雷达抗恶劣环境条件的能力，实现雷达的轻量化和小型化，一些先进的复合材料，如碳纤维复合材料，随着工艺技术的进一步发展和材料成本的逐步降低，必将在雷达结构中得到越来越多的应用。在选用工程材料或复合材料时，还必须考虑材料的使用性能、工艺性能和经济性，并根据所用的材料选择相应的工艺处理方式，通过工艺处理获得所需要的力学或工艺性能。
4适装性结构优化设计结果
结合某项目雷达天线转台系统，从天线外流场结构优化设计技术、结构优化减重设计、轻型材料及其工艺技术研究等方面进行了分析和论证，取得了较好的效果，最终达到了预期目的。该项目雷达天线转台系统优化前后的重量比较
5结束语
根据500GJC-32.3×3型离心式长轴泵的运行要求，确定泵的主要参数，基于传统离心泵水力设计方法，初步确定叶轮几何参数.
2正交试验与数值计算
2.1试验因素及方案的确定
根据相关参考文献和研究经验[7-13]，选取叶轮参数中对离心式长轴泵的效率和扬程影响较大的因素作为优化对象，分别是：叶轮进口直径Dj、叶片数Z、叶片包角Φ、叶片出口安放角β2、叶片出口宽度b2、叶轮出口平均直径D2以及叶轮出口倾斜角γ。每个因素选择3个水平，选用L18（37）正交表进行优化设计。
2.2数值计算
基于设计参数，运用Pro/E软件对离心式长轴泵进行三维建模.
2.2.1计算域及网格运用ICEM软件对模型各部分水体进行非结构化网格划分，并进行网格无关性分析[14-16]，当叶轮网格数达到110万、导叶网格数达到140万以后，计算得到的泵效率相差小于0.12%，扬程变化不超过0.1%，故模型共需约900万个网格单元可满足计算要求，为减小计算量，正交计算针对单级全流场进行数值计算。
2.2.2计算方法及边界条件运用ANSYSCFX软件进行模拟，采用标准k-ε湍流模型，SIMPLEC算法。边界条件为：总压进口和质量流出口，壁面设置为无滑移边界条件，壁面粗糙度设置为12.5μm，计算精度为10-4。
2.3正交试验模拟结果及分析
2.3.1试验方案通过CFD数值模拟，得到18组正交试验的模拟结果。在设计流量点Qn=1958m3/h，各试验方案离心式长轴泵的扬程和效率计算。
2.3.2极差分析为了评价各因素不同水平对离心式长轴泵性能的影响，引入平均值，计算出各因素不同水平时模拟结果的平均值，以此来评价某一因素各水平的好坏；运用极差法分析各因素对离心式长轴泵性能影响的主次顺序，极差越大，表明该因素随水平的变化扬程和效率变化越大，为主要因素，即可得到最优方案。对离心式长轴泵设计时应该尽可能的提高其效率，同时也要满足设计扬程，当扬程低于工作所需扬程时离心式长轴泵不能满足运行要求；当扬程过高效率不变时，会增加轴功率，即增大配套电机功率和成本。因此各因素各水平是否合适的判断标准是：对于效率以额定点效率最高为最佳，对于扬程以额定点的扬程等于或略大于设计扬程为最佳。结合最终确定较优组合。A、B、C3个因素对效率和扬程的影响一致，其较优水平为A3B3C2。对于D因素（叶轮中间流线出口安放角β2），当β2为25°时，泵效率最高，也满足设计扬程，故取此值，即取D2。对于E因素（叶片出口宽度b2），当b2为75mm时，泵效率最高，也满足设计扬程，故取此值，即取E3。对于F因素（叶轮出口平均直径D2），当D2为545mm时，泵效率最高，但扬程小于设计扬程，当D2为550mm时，效率与最高效率相差仅为0.109，同时满足设计扬程，故取此值，即取F2。对于G因素（叶片出口倾斜角γ），当γ为25°时，泵效率最高，也满足设计扬程，故取此值，即取G2。综上所述，最终的较优组合是：A3B3C2D2E3F2G2，即Dj取345mm，Z取6个，Φ取105°，β2取25°,b2取75mm，D2取550mm，γ取25°。
3不等扬程优化
3.1不等扬程理论方法
基于正交试验结果，综合考虑各因素对扬程和效率影响的主次顺序，采用控制变量法，选择对泵性能有较大影响的参数进一步优化。忽略叶片数的影响，选择6叶片数，运用不等扬程设计理论对叶片出口安放角β2进一步优化设计，使该型离心式长轴泵能够在多个工况下安全高效地运行。基本思路：传统水力设计方法假设叶轮中每条流线没有差异，叶轮中各流线的滑移系数μ相同，实际叶轮中每条流线存在差异，各流线的滑移系数μ不相同，各流线有限叶片理论扬程Ht不相同。然而在叶轮水力设计时，只有当各流线有限叶片理论扬程Ht相等时，所产生的水力损失最小。根据上述理论，基于无限叶片理论扬程Ht∞不等，通过修改叶轮几何参数，以调整滑移系数，使叶轮有限叶片理论扬程Ht相等。基本方法：将离心泵叶轮分为3条流线来设计，假设叶片出口处的无穷叶片数理论扬程Ht∞呈直线形分布，结合产品实际运行工况，要求离心式长轴泵能够在额定工况和偏大流量工况长期高效稳定运行。考虑到大流量时，前盖板做功能力弱于后盖板做功能力。
3.2数值计算及结果分析
对不同情况进行数值计算：随着λ的增加，各流量点下泵的扬程均有所增加，但增加趋势不同。当λ一定时，随着流量的减小，扬程变化率减小。当Q≥0.9Qn时，各流量下扬程变化率ΔH/H随着λ的增加先减小后增加，在λ=1.15时，扬程变化率最小；当Q＜0.9Qn时，随着流量的减小，不同λ下的扬程变化率趋于一致，其变化曲线近似一条水平线。这主要是由于选取较大的λ，增大了β2b，在β2a不变的情况下，增加了β2m，使得扬程增加；而在大流量时，后盖板做功能力强于前盖板，增大λ，即增大了后盖板的做功能力，从而使得扬程有以上变化规律。基于不等扬程方法优化设计的叶轮，在各个工况下其效率均高于常规方法所设计的叶轮，在大流量时尤为明显。采用常规方法设计的叶轮最高效率出现在1.1Qn，随着λ的增加，高效点向大流量偏移，当λ≥1.15时，高效点偏移至1.2Qn。当Q＜0.9Qn时，不同λ下，各流量工况的效率基本相同；当Q≥0.9Qn时，随着λ的增加，各流量工况的效率均有所变化但变化趋势不同，当λ＜1.15，随着λ的增加，各流量工况的效率增加，增加趋势逐渐减小；当λ=1.15，各流量工况效率达到最高，但在1.4Qn时，其效率出现陡降趋势；当λ＞1.15，随着λ的增加，各流量工况的效率开始下降，且流量越大效率下降较快，高效区逐渐变窄，这主要是由于选取过大的λ，虽增加了叶轮后盖板的工作能力，但是过大的增加了β2b，在叶轮出口出现紊流，同时过大的增加了β2，使得叶轮出口绝对速度v2增加，v2增加，动扬程增大，液体在叶轮和导叶中的水力损失增加，从而使得效率下降。基于不等扬程设计的叶轮，其轴功率均高于常规方法设计的叶轮，且随着λ的增加，轴功率逐渐增加。当λ≤1.1时，在Q＜1.4Qn范围内（该泵的运行范围为（0.8～1.4）Qn），轴功率曲线均出现最大值，有无过载特性；当λ＞1.1时,轴功率曲线随着λ的增加出现陡增趋势，且随着流量的增加这种陡增趋势越明显，在大流量下容易出现过载现象。综上可知：基于不等扬程理论优化设计的叶轮具有较好的水力性能，选择适当后盖板扬程系数λ，可使叶轮水力性能趋于最佳。对于该型离心式长轴泵叶轮当λ取1.1时，水力性能较优。
4优化方案的流场分析及试验验证
根据优化参数建立叶轮，以及相关过流部件的三维模型。对离心式长轴泵在（0.5～1.4）Qn工况下进行三级全流场数值模拟。作为性能预测的基础，取0.8Qn、1.0Qn、1.2Qn3个工况进行分析，为最优方案的不同工况下叶轮流道内速度矢量分布，为不同工况下离心式长轴泵中间截面静压分布。可以看出：液体从叶轮获得能量后进入导叶，经过导叶的导流扩压作用，其压力进一步增加，同时进入下一级叶轮。3个不同流量工况下液体压力从叶轮进口到出口逐渐升高，整个流道内未出现局部高压区域；液体在叶轮流道内流速及流线分布均匀，均未出现漩涡，偏小流量时叶轮出口流速分布不均匀，靠近叶片压力面以及吸力面流速高，随着流量增大这种不均匀性逐渐消失，有利于泵在大流量高效运行。通过试验数据可知，优化后500GJC-32.3×3型离心式长轴泵在Q=2089.88m3/h时，最高效率η=83.22%，H=93.23m，且当Q=1968.25m3/h时，η=82.57%，H=97.78m，因此，该泵可在丰水期和枯水期高效运行。同时其大流量时具有无过载特性，当Q=2248.07m3/h时，轴功率最大P=642.09kW，η=82.76%，H=86.81m，在满足生产需求的条件下，综合考虑安全与成本投入，可将配套电机功率降低至670kW，从而降低了一次投入。由上可知，该泵满足设计要求。
5结论
为使离心式长轴泵能够在不同工况下高效运行，该文以500GJC-32.3×3型离心式长轴泵为例，对其进行了优化，得到以下结论。
1）根据传统方法估算离心式长轴泵叶轮参数，通过正交试验方法对叶轮参数进行初步了优化，并对正交试验结果进行极差分析，得到了各参数对离心式长轴泵扬程和效率影响的主次顺序。
2）综合考虑各参数对离心式长轴泵性能的影响，选取重要因素，基于不等扬程设计理论，采用控制变量法对叶轮进行多方案优化设计，并对各方案进行了数值模拟，对比模拟结果发现，基于不等扬程理论优化设计的叶轮具有较好的水力性能，选择适当后盖板扬程系数λ，可使叶轮水力性能趋于最佳。对于该型离心式长轴泵叶轮当λ取1.1时，离心式长轴泵水力性能较优。
1.1结合钢铁物流运输特点，保证物流输运通畅
为保证钢铁企业的道路运输物流设计实现优化，提升运输效率，要结合钢铁物流运输的特点。主要包括：
（1）钢铁厂运输量较大，包括种类较多，且由于钢铁加工程序复杂，出厂的钢铁产品具有不同的性质，对运输需求也有所不同，因此要准确掌握需要运输产品特性。
（2）要完善道路物流运输，主要体现在实现产品加工与物流运输的有效对接，保证运输环节不影响产品质量。
（3）物流运输优化设计要考虑时间因素，即要保证材料运输供应生产应用，在运输距离上以及运输方式上做好优化协调，保证生产连续性。
1.2优化路径选择，把握准确方向
优化钢铁企业道路运输物流设计，将路径选取作为关键要素之一。要以最短路径为运输路线的主要方向，实现节约时间、压缩成本的目的。同时能够促进钢铁生产各工序连接的紧密性，提升钢铁生产效率。在路径选择和方向确定上要结合企业地理位置和工厂特征进行准确方向的把握。钢铁联合企业或工程项目必然有物料流、能源介质流、信息流、人流等进出工厂，但对运营成本影响最大的是物料的运输。因此，要明确两个基本方向，即指“大宗物料进厂的方向”和“大宗物料出厂的方向”。解决好了大宗物料的进出厂顺直、便捷的问题，也就解决了方案设计的主要问题之一。特别是大型钢铁联合企业，它的巨大运输量、运输方式的频繁转换对钢铁企业运营成本的控制就显得特别重要。
1.3设计合理运输宽度，科学规划用地
在钢铁厂内进行道路运输物流优化，要确立合理的宽度，在规定标准下满足钢铁物流运输，同时保证工程管线设置以及相关防护设置。在进行平面布
置中，要设置好主要车间与动力涉笔的宽度，在保证管线以及道路足够能分布设置时，不应将宽度设计过大，目的在于减少运输路线，提高运输效率。规划用地中包括钢铁厂车间布置与物流运输单位面积计算，要尽量缩短运输距离，保证物流便捷，既能够实现节约用地，同时也能够提高运输效率，保证运输质量。
1.4优化物流通道出入口设计，实现运输连贯通畅
企业道路物流运输出入口位置的优化设计，是整体物流通道设计优化中的重要位置，实现出口、入口顺畅，能够大大提升运输效率，保证运输的连贯性和通畅性。运输出入口设计对钢铁材料进厂、出厂通畅性有着直接影响，同时还关乎到运输的安全性，出入口除了运输材料还有人员进出，因此对安全性要求较高。出入口设计还要考虑周边交通的影响，当人流或交通流量过大时不宜设计，避免出现影响运输现象发生。同时要控制好出入口设计的数量，保证设计方案优化。
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