时间：2022-06-09 08:22:06
导语：在工厂供电论文的撰写旅程中，学习并吸收他人佳作的精髓是一条宝贵的路径，好期刊汇集了九篇优秀范文，愿这些内容能够启发您的创作灵感，引领您探索更多的创作可能。
（一）高素质营销人员缺乏。
从目前的情况来看，在店里营销管理上，整体队伍的素质是比较低的。未来的供电企业要想在服务行业赢得并捍卫自己的一席之地，意味着他们将在多层次上与其他行业存在激烈竞争。电力营销人员如果不能客观正确认识自己企业的市场变化和存在状态，有可能在未来竞争中处于劣势地位。因此，供电企业人员应该提高自己的业务素质，转变市场营销服务观念，为企业的社会现象负责任。
（二）企业人员缺乏营销服务意识。
由于我国电力市场改革时间较短，大部分供电企业的营销意识淡薄，以及企业缺乏缺乏电力市场营销的体系，使得供电企业的营销服务水平较低。具体表现在：服务方式和服务项目不能满足客户多样化的要求;服务的水平不高；服务的意识很落后等。
（三）市场监管机制不完善。
电价是电力市场的基础，但是长期以来，我国电价机制形成不合理，电价未能反映供求关系，电价管理体制混乱，没有统一的定价原则和标准，区域差异很大。从整体上来看，目前的电价不能较好的起到电力市场的调节和杠杆作用。因此，还需要形成完整的电价体制。
二、对供电企业市场营销策略的分析
（一）转变思想观念，树立营销意识。
要转变传统的思想观念，树立经营意识。首先要摆正与客户的关系，树立客户至上的观念。其次要让职工注重市场研究，学习法律法规，研究国家政策，熟悉市场规则，勇于开拓市场，要树立竞争意识，做到人无我有、人有我先，在市场上处于有利地位。最后要主动进攻市场，扩大市场份额。
（二）做好市场创新，及时调整营销战略。
（1）以市场需求为导向，合理调度，对城乡所有配电线路敞开供电，并采取鼓励措施，动员大负荷用户在低谷时段满负荷运行，最大限度地向市场推供电力。
（2）尝试让利促销经营策略，在对大中型高耗能企业生产经营了解的基础上，通过降价，实行电价优惠，可以取得较好的效果。
（3）最大限度减少检修和停电的次数、时间，实施零点检修作业，从检修中抢用电量。（4）开发能改善电网运行状况，有利于环保和企业效益的低谷电消费市场。
（三）发挥并重视人才的作用，调整人才营销模式。
（1）优化配置好营销人员。必须重视企业营销环节的人力资源开发，全面提高营销人员的职业道德素质和思想政治素质、操作技能、服务意识，将文化层次较高、责任心强、思路清晰的人才调到供电营销一线去。
（2）优化配置营销负责人。选拔品格素质优秀、文化知识全面和业务素质强的干部作为营销部门的负责人。
（3）提高供电营销岗位人员的待遇。以高待遇激励更多的政治、文化和业务素质好的供电营销人才竞争到供电营销岗位，促进供电企业的创新发展。
（4）加强营销人员的培训工作。为了提高营销人员的综合素质，要加强营销人员岗位工作的培训，不断提高营销人员的业务素质，适应供电市场的新发展。
（四）开展优质服务战略，提高服务水平和实效。
关键词：P3软件管理模式工程组计划盘点计划落实
台山电厂规划8X600MW机组，是目前国内在建电厂中规划最大的电厂。分两期建成，目前在建的是一期首两台600MW机组工程。业主通过全国招标，#1机组土建安装由我局和广东火电合作中标。我局主要负责#1机土建和化水、循环水进水土建的施工，在该项目业主非常重视P3软件和MIS系统的使用，为我们在该项目用好P3软件提供了外部保证条件。本文就我局在台山电厂工程项目如何运用P3软件来管理施工计划和控制施工进度作一实际介绍。至于P3的资源、费用加载在此暂不多述。
1、工程项目管理模式
在该项目管理中我局采用了项目部下设分公司的管理模式。分别设置了主厂房、化水项目一分公司，集控楼、炉后项目二分公司，循环水进水项目三分公司，主厂房钢结构吊装四分公司，止水帷幕项目五分公司。各分公司与项目部签订内部分包合同，在经济上相对独立。这样在工程管理上项目部必须采取一种更科学、更有效的手段才能保证各分公司的进度、质量、安全完全在项目部的控制中。P3软件的使用使项目部完全掌握了分公司的施工进度，使项目部更有效地管理施工计划。实践证明，这种项目管理模式使用P3软件来控制施工进度是比较有成效的。
2、P3总体计划的编制
P3总体计划的编制由项目部总工来组织，由项目部计划主管带领各分公司计划专职（由各分公司现场技术主管担任）统一完成。P3作业代码采用7位，如作业：#1机A列柱#4~#6轴基础，其作业代码用1AAB005来表示。第1位"1"代表#1机组，"2"代表#2机组，"9"代表系统；第2位"A"代表建筑工程，"B"代表安装工程；第3位"A"代表主厂房土建工程，"B"代表锅炉房土建工程，依次类推；第4位"B"代表主厂房地下结构，"C"代表主厂房汽机间上部结构，依次类推。WBS码结构及编码规则如下图示。
在总体P3计划编制时，各分公司计划专职根据项目部要求，先进行项目分解，完成后由项目部总工审核其项目分解和分解条目工期的合理性。项目部计划主管根据业主要求先建立P3总体计划的主/子工程（工程组），我们建立工程组TSAC代表台电一期首两台A标段工程，再分别建立各分公司负责的子工程，如1CVLA标主厂房土建工程，9WTRA标化水系统工程等等。然后由各分公司计划专职把项目分解分别导入各自负责的子工程，连接作业逻辑关系即可完成。总体P3计划工程组TSAC完成后，由项目部总工组织项目部各部门及各分公司施工员以上的技术人员共同审核。经过分析调整基本达成一致意见后，建立目标工程TSMB，并报业主审批。
3、P3计划的定期盘点和周计划的发放
施工现场实际进度在变化中，现行计划亦要随之而动态变化。这就需要定期对现行计划进行更新、调整和盘点，以始终保持现行计划的可实现性和指导性。P3计划的定期盘点就是定期对现行计划输入工程进度信息，预测正在进行中作业可能的进展情况，更新数据日期然后进度计算。数据日期线往前移动后，计划执行情况随之反映出来。计划的执行过程关键路线也会随进度而变化，这是我们应特别关注之一。对于由于进度拖后而产生负总浮时的路线，我们要认真分析计划拖后的原因，以及调整计划执行的措施。在台山电厂项目，每周二上午由项目部计划主管召集各分公司计划专职共同进行P3计划的盘点，做好计划盘点记录。计划盘点调整完后，对现行计划过滤下周P3计划（P3周计划采用幕布的办法表示，见下图）。P3周计划由项目部总工签发项目部调度、项目部部位主管、各分公司经理、施工员、班组长，做到周计划层层落实。
4、P3周计划的检查落实
在台山电厂项目，项目部定期每周二下午召开以计划为主线的工程协调会。在协调会上，项目部对照上周P3周计划逐条检查计划完成情况，对于未完成作业条目，分公司要说明原因和分析采取的措施。项目部计划主管要对本周P3计划盘点调整情况，和P3盘点后现行计划变化情况作出盘点报告，分析下周P3计划可能存在的风险因素，尽力确保下周P3周计划的落实。
5、P3软件使用的效果
设计中存在的问题
根据《强条》，事故放油阀门首先应该布置在安全的位置。在以往的工程设计中，事故放油阀门均按照DL/T5204—2005《火力发电厂油气管道设计规程》将2个钢制阀门布置在距主油箱5m之外，然后将第1个阀门的操作手轮加传动装置传动至运转层上。“有2条通道可以到达”的要求在零米很难实现，因为零米设备布置较多，厂房内空间较小，留出的通道一般是曲折的，而且总有1条通道需要经过主油箱，在主油箱发生事故时不能保证这条通道可以安全通行。
主油箱一般靠近A列布置，主油箱与A列之间只有5m的距离（有的甚至达不到5m）。靠近A列设置了阀门后要留出2条通道，则只能是阀门两侧顺着A列的通道；而总有1台机的主油箱是靠边的，所以这侧的通道只能通过主油箱，但事故放油管道一般从沟道内通向室外事故油池，这样2个阀门之间的检漏点不便于运行巡视。
实例说明
图1为常规300MW级工程事故放油阀门的布置方式。如图所示，事故放油阀门与主油箱留出了足够的距离，但“2条通道可以到达”的要求没有满足：左侧为检修场地，开有大门，可以算作1条通道；而右侧是空冷汽机的大排汽管道和采暖抽汽大管道的管沟等，布置复杂，很难留出合适的通道。此工程为1台机组，若是2台机组，则必有1台机组靠主油箱，靠近主油箱这一端为厂房的端部（固定端或扩建端），实现“2条通道可以到达”则更难：左侧通道必须通过主油箱，右侧则需要通过排汽大管道及采暖管沟等。另外，图中2个阀门之间的检漏点不易操作，检查巡视不方便；在事故放油阀门上方，本是1条从厂房内通往精处理取样架及进入精处理靠A轴这一侧的通道，但在事故放油阀门上加装的传动装置正好在此通道上，严重阻碍通行。
建议
针对上述问题，结合现场实际，提出以下建议。
（1）主油箱应紧靠A列布置，在主油箱另一侧留通道，事故放油管道从地上穿出主厂房，然后在A列外设置阀门小间以布置事故放油阀门及检漏点，事故放油管再从地下通向事故油池。
（2）主油箱及事故放油管道维持原设计不变，将事故放油的2道阀门全部布置在室外，同样在A列外设置阀门小间。这样布置可以缓解空间紧张的问题，而且将阀门设置在室外的安全性远远大于室内，同时也满足了《强条》的规定。
汽水及油管道布置
1条文内容及解释
DL5000—2000《火力发电厂设计技术规程》部分《强条》规定：“单元控制室、电子设备间及其电缆夹层内，应设消防报警和信号设施，严禁汽水及油管道穿越。”
按照规定，在布置管道时应避开单元控制室、电子设备间及其电缆夹层，而对于其他电气热控的房间及设备虽没有明确规定，但在设计中也应尽量避开管道。如果布置电气热控的房间及设备旁边的汽水管道的阀门法兰处发生泄漏，将会损坏电气设备。
2常规的汽水及油管道布置
在以往工程设计中，空冷设备间侧循环水及有无压放水管道进出主厂房时，总要穿越空冷电子设备间，在穿越时有采用整体加套管的方式，也有采用降低标高彻底直埋在空冷电子设备间下的方式。加套管的方式对预留套管及墙壁的防水要求高，容易漏水；直埋的方式不利于日后检修。因此按照《强条》规定，在布置汽水及油管道时应该彻底避开空冷设备间，从其他方向进出主厂房。
常规设计中，电气低压配电间是封闭的，管道及阀门一般不会布置在房间中（即使布置在房间中也很容易发现，能够尽早修改），一般都是顺着房间的墙边布置，即使阀门法兰泄漏也不会直接对配电间中的配电柜造成损坏，及时消除泄漏不会产生次生危险。还有一些工程设计中，电气低压配电间采用敞开式设置，周围用栏杆围起来，管道阀门就不能布置在其周围，否则阀门法兰或管道等泄漏将对配电间造成威胁。
3实例分析
3.1布置方式存在的问题
以科右中电厂为例，如图2所示，配电间在固定端为敞开式设置，按照常规设计在1轴处，在1轴的A列与1/A列之间为室外管道进入主厂房的空间，除盐水管道进入主厂房后设置了1道阀门，氢气管道从此处进来后也设置了阀门。在安装期间，除盐水管道阀门法兰泄漏，导致周围配电柜进水，幸好配电柜未带电，没有造成重大事故；后统一将配电间周围的阀门移至远离配电间的地方，同时对配电间周围的管道焊缝均做了射线探伤，彻底消除了隐患。
3.2建议
建议敞开式的配电间周围不要设置法兰阀门、法兰对夹式的流量测量装置或用法兰连接管道；同时应在图纸上标明周围的管道焊缝以便做射线探伤，确保日后运行的安全性。
制粉系统防爆和灭火设施设置
1条文内容
选自DL5000—2000《火力发电厂设计技术规程》部分的《强条》规定：“制粉系统（全部烧无烟煤除外）必须有防爆和灭火设施。对煤粉仓、磨煤机及制粉系统，应设有通惰化介质和灭火介质的设施。
2设计中存在的问题
在以往的工程设计中，磨煤机、给煤机只有蒸汽灭火设施，并没有设计通惰化介质设施，只有煤斗既有通惰化介质设施也有蒸汽灭火设施。目前多数给煤机厂家在设备上没有设计消防蒸汽的接口，因此在设计中也就取消了蒸汽灭火设施。这些设置方式都不满足《强条》的规定。
3实例说明
在科右中电厂工程设计中，只给磨煤机设置蒸汽灭火设施，蒸汽从除氧器引出；煤斗设计了通惰化介质的设施；由于给煤机厂家没有设置消防灭火接口，所以没有设计消防灭火设施。之后为给煤机加装消防灭火设施；蒸汽从暖通用减温减压器后引出，然后与磨煤机消防蒸汽母管连接，磨煤机与给煤机的消防蒸汽成为双路汽源。正常运行时用除氧器内的汽作为灭火汽源，停机状态下用暖通减温减压器后的汽作为灭火汽源。更改后的系统见图3。
这样更改的原因是：此工程为单机运行，长期停机的可能性较大，在停机状态下，除氧器中是没有蒸汽的，为防止给煤机中存煤在停机状态下自燃（燃用煤种为褐煤），单从除氧器接出的消防蒸汽汽源是不可靠的；而停机时的蒸汽来源只有启动锅炉房来汽，蒸汽进入辅汽联箱后向各个用汽点分配。为提高消防蒸汽的可靠性，从暖通减温减压器后引出1路汽源作为停机状态下的消防蒸汽汽源。这样更改后，制粉系统的主要设备均有了灭火设施，任一设备事故都能及时消除，确保运行的安全性，但这样不满足《强条》中“应设有通惰化介质和灭火介质的设施”的要求。
4建议
针对此问题，在以后的设计中应该严格按照《强条》的规定，结合工程实际情况，作出合理的设置；同时将事故情况进行认真分析，有针对性地选择消防蒸汽汽源。
抗燃油集装装置基础设计
选自DL5000—2000《火力发电厂设计技术规程》部分的《强条》规定：“当汽轮机调速系统和旁路系统的控制油采用抗燃油时，应有必要的安全防护设施。室内空气中有害物的浓度值不应超过现行的国家有关卫生标准的规定。”
1设计中存在的问题
在以往工程设计中，抗燃油集装装置基础均设计为直接做1个基础台面，或做1个槽钢架子，将设备放在上面，并没有按照条文中所要求的设置“必要的安全防护设施”。
2建议
抗燃油属于有毒介质，为防止其泄漏造成事故扩散，同时为了检修时易清理泵内残留的油，基础应该类似于油区的围堰，在抗燃油集装装置底部的基础台面四周也做1圈。围堰的底部留出排油口，放置1个小油桶接收事故及检修时泄漏的抗燃油，防止事故及检修时抗燃油泄漏而造成次生危害；在基础平台的表面要求贴防腐瓷砖，以便在基础沾油后易于清除，尽可能地减少其挥发量。
排汽口设置
1条文内容
DL/T5054—1996《火力发电厂汽水管道设计技术规定》部分《强条》规定：“排汽管道出口喷出的扩散汽流，不应危及工作人员和邻近设施。排汽口离屋面（或露面、平台）的高度，应不小于2500mm。”
2排汽口设置形式选择
实际设计中，“排汽口离屋面（或露面、平台）的高度，应不小于2500mm”的要求一般都能满足，但是部分设计不满足“排汽管道出口喷出的扩散汽流，不应危及工作人员和邻近设施”的要求，主要是由于采用的排汽口形式不同，喷出的扩散汽流差别较大。室外排汽口的设置大致可分为6种形式（见图4）。在以往的设计中，从侧墙引出的排汽口大部分采用图4中a的形式，排出的汽流有斜向下扩散的趋势，但高度很难计算，因为汽流高度与排汽时的压力及排汽时长等均有关系，而这些数据不确定，即使排汽口标高大于2500mm后，也不能确定是否会危及工作人员和邻近设施；采用方式e也存在同样的问题。若采用这2种方式，为保证喷出的扩散汽流不危及工作人员和邻近设施，只能在2500mm的基础上进一步抬高排汽口的标高，这样势必增加排汽阻力并浪费材料，而且标高也受厂房结构的限制。除此2种方式外，其余4种方式喷出的汽流均为向上扩散，在满足2500mm的情况下一般也能达到扩散汽流不危及工作人员和邻近设施的要求。这4种方式可以根据工程实际情况来选择。同1个工程应选择1种排汽口方式，以达到整齐美观的效果。在选择时要注意，c、d、f3种方式均有可能导致雨水进入排气口，需要做防雨罩。防雨罩的设置也比较麻烦，不如直接使用方式b好一些。
3建议
一些小排汽管道宜采用方式b，因为小的排汽管道排汽反力小，支架容易设置，同时也满足《强条》的规定；对于一些大的排汽管道类似定排扩容后的排汽管道，则宜采用方式d，因为这类排汽管道不怕雨水不易从排汽口进入设备，同时管道管径比较大，排汽反力大，可以较好地平衡管道排汽时的水力，垂直的反力利用支架来承受，整个管系的稳定性较好。
燃油管道补偿能力设计
1条文内容
DL/T5047—1995《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉机组篇）的《强条》规定：“燃油系统管道安装结束后应进行清水冲洗或蒸汽吹洗，吹洗前止回阀芯、调整阀芯和孔板等应取出；靶式流量计应整体取下，以短管代替；吹洗次数应不少于2次，直至吹扫出介质洁净为合格；吹扫结束后应清除死角积渣。”
《火力发电厂油气管道设计规程》规定：“伴热管道应留有足够的热补偿，应按设计温度计算布置π形补偿器的距离”“，在燃油管道的热补偿计算中，管材的热态许用应力和弹性模量应选用在燃油管道扫线介质温度下的数值”。
2条文解释
从上面条款中可以看出，燃油管道在安装结束后要进行吹洗。以往的常规设计中，燃油管道的吹洗均为蒸汽吹洗，蒸汽管道均设计了π形补偿弯。
对于燃油管道补偿，管线若为管沟内的布置方式，因在设计沟道时就考虑了蒸汽管道的π形补偿弯，最终的沟道就是带π形弯的走向，所以燃油管道布置时也只能顺着沟道走π形弯，同时也实现了燃油管道的热补偿，不容易漏掉补偿弯。然而，随着电厂管理日趋人性化，为方便日后巡视维护，很多电厂在设计中要求而不设置管沟。
3实例分析
科右中电厂采用综合管架的布置方式，综合管架一般为直线式，顺着管架有将近200m的直管段。管道补偿则可在管架内或超出管架通过上下管架的方式设置补偿弯，不需要补偿的可以顺着管架一直走下去，而不受沟道走向的约束；但对于一些有高温工况而长期在低温状态下运行的管道，容易漏掉补偿弯。
管道安装结束后按照规范要求进行蒸汽吹洗，整条管道一起吹洗，而不是分段吹洗；吹洗时从锅炉房一端进汽，一直吹到燃油泵房排汽。由于燃油管道直管段太长，导致靠燃油泵房一侧位移量过大，将接入燃油管道的吹扫点撕裂，管道支架也均滑出了滑动支架的底座。为确保日后运行的安全性，最终取消中间设置的吹扫点，只留两端的吹扫点，在管道中部设置放油点。
4燃油管道补偿能力的建议
针对以上的问题，燃油管道布置，尤其是综合管架上的燃油管道布置应考虑足够的补偿能力，计算补偿时的温度，应按照规程要求采用吹扫蒸汽的温度，以免在吹扫时补偿不够位移太大而造成焊缝撕裂；尤其应该考虑的是管道安装结束后吹洗时的补偿能力，因为安装结束后的吹洗都是从开始的一端一直吹洗到结束的一端，这样就相当于整个管系处于高温状态下，若没有设计足够的补偿能力，则容易产生裂纹，甚至造成焊缝撕裂的事故，给日后的运行留下隐患。
管道对接焊口距离设计
1条文内容
DL/T869—2004《火力发电厂焊接技术规程》部分的《强文》规定“：管道对接焊口，其中心线距离管道弯曲起点不小于管道外径，且不小于100mm（定型管件除外），距支、吊架边缘不小于50mm。同管道2个对接焊口间距离一般不得小于150mm，当管道公称直径大于500mm时，同管道2个对接焊口间距离不得小于500mm。”
2条文解释
在管道设计时，应该严格按照规定留出足够的间距。对阀门密集或空间小的地方，通过调整布置，使管道对接焊口满足条文要求，否则将造成施工不合格，焊接后再更改布置较困难。
3设计中存在的问题及建议
在以往工程设计中，出现焊缝间距不符合规定的主要有凝结水管道的阀门站、各低加进出口及旁路阀门（集中布置时）、循环冷却水管道阀门（集中布置时）、高低加危急疏水管道靠疏水扩容器侧的阀门站、轴封供汽管道的阀门站。在这些管道设计时，阀门前后的直管段一定要满足要求，因为管道穿越楼板或墙板的孔洞已经开好，如果现场因为焊缝间距不够而平移管道，势必会造成预留的孔洞偏离。
另外，当管径大于500mm时，弯头的弯曲半径大，很容易出现拐弯时空间不够的现象，布置时一定要从整体考虑，提前将这些大直径管道布置好，避免其受约束而出现焊缝不满足规定的情况。
热工自动化技术在火力发电厂中具有一定的实践优势，在满足火力发电厂基本需求的基础上，既可以提高火力发电厂的运行水平，又可以降低火力发电厂的能源消耗。以下结合火力发电厂的运行实况，分析热工自动化技术的应用。
1.1DCS
DCS是热工自动化技术的主要代表，其在火力发电厂中具备成熟的应用经验。DCS控制的主要条件是计算机局域网，在此基础上控制发电机组，形成网络化的控制系统。DCS系统中处理器的数量非常多，用于为火力发电厂提供到位的控制，消除系统缺陷的影响，即使一个处理器出现问题，也不会影响DCS系统的实际应用。DCS系统能够控制火力发电厂的建设规模，在很大程度上控制电缆的使用量，不需要投入过多的设备、元件。在DCS系统的支持下，可提高热工自动化技术的经济效益。
1.2自动控制
热工自动化技术的自动化控制用于管控火力发电厂中的调节系统，比如温度、燃烧等，促使火力发电厂具备自动控制的特点。以某火力发电厂为例，该火力发电厂充分发挥了热工自动化技术的优势，将自动控制应用到了3个系统模块中：
①汽包水位系统。根据火力发电厂的电量负荷状态，调节单冲、三冲量，最主要的是实现自动化的调节，体现热工自动技术在火力发电厂中的控制优势。
②燃烧系统。重点控制炉膛内的压力和火电厂运行中的送风量，无论是增加电量，还是减少负荷，都应按照自动控制的方式进行，并遵循热工自动技术的要求。
③主汽压力系统。自动控制应用在水温调节方面，可实现主汽温度的调节。热工自动化技术主汽压力自动控制方面引入了模糊控制方法，提高了主汽的调节能力。
1.3热工测量
热工测量是热工自动化技术中的重点，其在火力发电厂负责多项测量工作，比如测量流量、压力等。热工测量在火力发电厂中的实际应用主要表现在以下4方面：
①流量测量。遵循差压原理，同时，热工测量中使用标准的节流件或仪表，避免流量测量出现误差，从而提高热工测量的精准度，消除潜在的流量隐患。
②压力测量。热工测量在压力部分需要遵循应变原理，结合传感器的应用，合理分配热工检测在压力测量中的应用。
③温度测量。热工自动化技术在温度测量中的对象是传感器，需要按照热工测量系统的实践执行温度测量，以提高温度测量的可靠性。
④液位测量。热工测量中选择了可用的传感器，可精准计量火力发电厂中的液位变化。
2热工自动化技术的改进
热工自动化技术在火力发电厂中的应用在逐步完善，但根据具体的实际应用可发现，其在火力发电应用中还存在诸多需要改进的地方。
2.1完善热工自动化技术的应用方案
热工自动化技术在火力发电厂的应用中，需要制订可行的应用方案，以促进火力发电厂的长期发展。热工自动化技术已逐渐成为火力发电厂运行的基础技术，要想提高热工自动化技术的应用价值，就要完善热工自动化技术的应用方案。火力发电厂可将其作为技术改进的重点，在技术方案中深化可持续发展的思想，既要体现热工自动化技术的可扩展性，又要体现自动化控制的优势。
2.2合理选择热工自动化技术设备
热工自动化技术的设备与火力发电厂的技术改造有着直接关系。如果热工自动化设备达不到技术要求，则会降低热工自动化技术在火力发电厂中的应用效益。因此，需要严格监督技术设备的应用，只有在技术设备通过检验后，才能投入到火力发电运行中，以防止技术设备在火力发电厂中发生失控问题。
3热工自动化技术的创新
火力发电厂中的热工自动化技术需要树立创新意识，从而不断推进热工自动化技术的发展。热工自动化技术的创新可从以下3个方面入手：
①积极引进控制软件。热工自动化技术需要引进先进的应用控制软件，提高火力发电厂的技术性运行，优化热工自动化技术的状态。通过先进的软件可协助热工自动化技术实现高效率的控制功能。
②单元监控。热工自动化技术在火力发电厂中应用时，应设计单元监控，全面监控热工自动化技术的运行状态，并运用单元机组的形势，改变原有电子元件的控制方式。同时，配置与单元监控相关的设备，促进热工自动化的集成化发展。
关键词：尼尔基发电厂房混凝土施工技术措施
1概述
尼尔基水利枢纽工程位于黑龙江省与交界的嫩江干流的中游，控制流域面积6.64万km2。枢纽工程具有防洪、工农业供水、发电、航运及水资源保护等综合利用效益，是嫩江流域水资源开发利用、防治旱涝灾害的核心工程，也是实现北水南调的控制性工程之一。发电厂房与变电站土建工程包括右副坝与厂房坝段连接翼墙、主坝与厂房坝段连接翼墙、主副厂房段(包括导流底孔坝段)、厂前区及变电站等建筑物。本电站采用河床式厂房。厂房右侧与副坝翼墙相接，左侧与主坝翼墙相接，河床式厂房为Ⅰ级建筑物，主厂房尺寸(长×宽×高)：149m×26.1m×60.64m，装机四台，单机容量62.5mw，总装机250mw，年发电量6.39×108kw·h；变电站为户外中式变电站，布置于距安装间下游约40m处厂前区左侧，为石渣回填压实基础，尺寸为(长×宽)73m×62m，共设一回220kV出线至拉东变电站。发电厂房混凝土工程量见表1。
表1发电厂房主要工程量
序号
项目
单位
工程量
备注
1
主坝与厂房连接翼墙
m3
49000
2
厂房与右副坝连接翼墙
m3
34400
3
挡水坝体混凝土
m3
88011
4
厂房机组段混凝土
m3
225179
合计
m3
396590
2施工条件的变化
由于尼尔基厂房标段合同签定的日期是2001年12月30日，合同规定的开工日期是2002年1月1日，元月份的尼尔基极端最低气温达-35.5℃，厂房基坑内由于厂房围堰渗水非常严重，基坑内结冰层厚度达90cm，招标文件规定，厂房基坑开挖是旱地施工条件，开挖作业无法按预定的工期展开作业，采取进占法挖除基坑内结冰和采用截渗沟解决围堰渗水后，02年3月底才正式开始基坑岩石开挖。通过方案比较，决定采用在进水渠和尾水渠预留门机岩台（见图1），门机布置在预留岩台上，这一方案得到业主和工程师的认可。尽管厂房增加了开挖设备和人员的投入，厂房开挖工期原定的6月30日还是延期到7月31日才完成厂房开挖施工。由于混凝土施工节点工期不变，厂房混凝土施工工期受到压缩，开挖与门机安装以及混凝土浇筑施工同步进行，道路、排水、基础固结灌浆干扰非常之大，造成厂房整体施工难度加大。
3混凝土施工主要技术措施
3.1模板工程
（1）进水口、出水口闸墩门楣以下墩头模板采用定型钢模板，定型钢模板由专业厂家加工制作；门楣以上闸墩采用滑模施工，闸墩滑模施工工艺在金哨电站用过，工艺已经日臻成熟，滑模施工速度快，日平均滑升3.0m左右；滑模施工质量可靠，滑模混凝土表面平滑，外观光洁，很少出现“麻面”以及出现错缝现象；滑模经济效益非常客观，减少了层间凿毛工作量和模板拆安工作量；滑模对高空作业人员安全保障性好，由于滑模模体结构布置有封闭操作平台，可以有效防范施工人员坠落、坠物等安全事故。
（2）尾水肘管模板采用组合木模板（见图2），模板排架在木加工厂分片预组装，运至现场后分片吊装就位，大大提高了模板支立的速度，创造了一台机组尾水肘管模板安装用时9天的最高记录；肘管尾水侧墙、尾水管平台部分采用钢模板拼装，减少木材使用量，降低了工程成本。
（3）尾水扩散段顶板采用倒“T”型预制梁结构，减少了顶板现浇支撑时间，大大加快了施工进度。
（4）尾水平台和进水口检修平台板梁均采用预制板梁结构型式，确保了施工安全，保证了施工进度。
（5）机组挡水坝段大体积混凝土模板采用标准钢模板拼装大模板，拼装大模板提升采用外伸悬臂钢架导链提升装置（见图3），模板安装基本上不依赖于垂直吊运设备，大大加快了仓号准备时间，减少了支模占用门机时间，提高了混凝土浇筑强度。
（6）进水口顶板椭圆曲线面模板（见图4）支撑采用钢桁梁取代满堂红钢管支撑结构系统，节省了支撑材料，减少了因混凝土待强而延长的施工时间。
（7）进水口溢流面采用拉模工艺，采用拉模使溢流面表面成形质量得到了保证。
（8）尾水闸墩牛腿、挡水坝段桥机梁牛腿、挡水坝段钢屋架牛腿以及挡水坝段221.00高程上下牛腿模板支撑均采用内拉法施工（见图5），内拉模板施工简化了施工工艺，模板拆除由门机配合，加快了施工进度。
（9）厂内桥机混凝土梁支撑采用钢桁架梁支撑，以改以往的钢管支撑方案。
（10）异形弧段曲面模板采用标准钢模板替代传统的白松木模板方案，挡水坝段进水口顶板椭圆弧面、蜗壳内侧墙渐变曲面、尾水管直立面，直平面等采用钢模板，替代围囹加白松板方案，节省了大量木材。
（11）模板支撑纵横联结及斜拉杆件等材料采用厂房通用钢筋主材，支撑材料拆除后，可以用于主体工程，提高了材料的利用率。导流底孔顶板、蜗壳顶板支撑等大部分纵横联结及斜拉杆件均采用螺纹二级钢筋，支撑拆除以后可再次用于主体工程。
3.2钢筋工程
1)钢筋连接采用等强滚轧直螺纹套筒连接工艺，节省了仓位钢筋焊接时间，提高了工效。
2)混凝土外露面拉条采用预埋橡胶锥体工艺，节省了处理拉条时间。
3)桥机混凝土梁钢筋绑扎采用车间绑扎成型，整体吊装方案。
3.3为混凝土浇筑配置充足的入仓手段。
为了加快混凝土入仓速度，缩短混凝土浇筑时间，同时满足模板快速提升以及钢筋、机电埋件的及时吊运入仓和安装要求，对厂房门机布置方案进行全面的优化设计，确定了在上下游进水渠、尾水渠预留门机岩石台阶，不仅可以减少一期岩石开挖量，为门机尽早形成浇筑作业能力创造了条件。
（1）根据混凝土分布部位以及按不同的施工时段进行门机布置
①2002年门机布置：在上游进水渠门机岩台上首先布置1台MQ540高架门机、1台MQ1260（B）高架门机和1台WD-400履带吊车，在下游尾水渠门机岩台上布置1台MQ540低架门机、1台DZQ600自升式高架门机和1台WD-400履带吊车，在左翼墙185.00高程安装1台QTZ建筑塔吊，用以满足2002年厂房基础混凝土浇筑作业。
②2003年门机布置：2003年是厂房混凝土浇筑高峰年，随着厂房浇筑块的逐渐升高，上下游的MQ540门机和WD-400履带吊车已经不能满足高仓位浇筑要求，需要对2002年门机布置进行调整：在上游进水渠岩台上布置2台MQ1260门机，在下游尾水渠岩台上布置1台MQ540门机、1台DZQ600门机，在右翼墙195.00平台上布置1台MQ540门机，在1#安装间尾水平台上做临时轨道梁布置1台MQ540门机，这样2003年共布置6台门机，2台履带吊车共计8台套混凝土垂直吊运设备（见图6）。
③2004年门机布置：在尾水平台上191.84m高程布置1台MQ540高架门机，在挡水坝段221.00m高程布置1台MQ540低架门机，以上两台门机可以满足进水渠和尾水渠以及厂房机组段剩余部分二期混凝土施工任务。
（2）卧罐采用新型的蓄能式液压卧罐。采用6m3蓄能液压卧罐替代沿用多年的手动卧罐。这在六局尚属首次。
（3）在施工过程中挡水坝段增加了抗剪型钢，挡水坝段混凝土吊运能力受到很大的影响，为了弥补垂直运力不足的矛盾，不失时机地增加了1台HB-60混凝土泵，在不改变配合比的情况下，对蜗壳流道底板等混凝土进行了常规泵送混凝土实验，实验取得了成功，扩大了泵送混凝土浇筑范围，在很大程度上缓解了挡水坝段门机设备运力不足的矛盾。
3.4混凝土温控
（1）夏季混凝土温控。
厂房夏季混凝土施工除采取一系列降低混凝土浇筑温度、层间温差的常规措施，还采用了以下措施：
①挡水坝段大体积混凝土埋设蛇形冷却水管（见图7），并采用薄层浇筑（混凝土分层厚度在2.0m左右）（在高寒地区首次采用）；
②加强混凝土表面流水养护，平面、坡面采用自流水养护，立面利用悬挂多孔水管喷水养护；
③混凝土浇筑块预埋自动测温记录仪，加强混凝土内部温度检测，根据检测结果及时调整并改进温控措施；
④蜗壳侧墙及顶板掺加抗裂合成纤维（CTA），以增强混凝土抗裂性能。CTAFiber抗裂合成纤维是专用于砂浆/混凝土的改性聚丙烯短纤维，能极大提高砂浆/混凝土的抗裂、抗渗、抗冲击、抗震、抗冲耐磨性能，使混凝土构件具有良好的整体性，工程质量显著提高。
（2）低温季节混凝土施工。
低温季节混凝土采用提高混凝土出机口温度，延迟拆模时间，及时覆盖或悬挂保温草帘子，封堵孔洞，加大入仓强度等措施。
（3）冬季混凝土过冬保护。
对于进入冬季未达到28d强度的混凝土浇筑块进行过冬保护。主要采用蓄热法：在需保护的混凝土浇筑块的表面覆盖或悬挂2层共5cm厚的草帘子，所有的易形成穿堂风的孔洞用彩条布进行封口。
3.5其他
（1）对厂房混凝土分区段施工，各区段相对独立。
将河床式厂房分为三个施工区段：挡水坝段、机组段和尾水副厂房，三个区段在结构上通过板梁和横墙连接，由于各部位图纸到位时间上存在差异，如果按部就班平行作业，施工无法正常进行。为了解决这个问题，征得业主和设计许可，在先浇区段的交接面上预留板（墙）槽梁窝，有效地避免了图纸到位晚等不利因素的影响，使厂房各区段相对独立开来，大大加快了施工进度。
（2）合理分层分块。
针对尼尔基地区的气候特点，对厂房分层分块进行季节性调整，既满足了温控要求，又加快了施工进度。在夏季高温季节采用薄层浇筑（控制在2.0m），高温季节过后，适当加大浇筑层高（调整到3.0m）。
（3）厂房机组段基础固结灌浆取消，为混凝土施工赢得了时间。
由于厂房机组段基础岩石比较完整，经与设计院沟通，取消厂房1#～4#机组段基础固结灌浆，右翼墙加大固结灌浆压重厚度，使固结灌浆对混凝土浇筑施工的干扰减少到最低限度。
（4）与其他标段的协调。
厂房土建与金属结构、左右副坝施工相互制约极大。加强相互协调，在相互安排上，互相配合，严谨科学地组织施工，尽早为对方提供施工条件，施工加快进度、缩短直线工期的有效途径之一。
三峡水利枢纽左岸电站厂房二期开挖工程因其在平面位置上涉及到2个标段的范围，在合同关系上牵涉2家施工单位，在施工安排上有开挖、混凝土浇筑、基础处理、金属结构及机电埋件安装的交叉作业，又由于其开挖工程量大、工期短、开挖轮廓复杂（特别是安Ⅲ段），是关系到另一施工单位青云公司能否按计划进行左岸电站厂房坝段混凝土（ⅡA标段）施工的关键因素，是关系到左岸电站厂房混凝土能否按期浇筑、三峡水利枢纽能否实现2003年首批机组按时发电的先决条件。尤其是安Ⅲ一线（左岸电站厂房安Ⅲ坝段、安Ⅲ及其尾水渠段、部分7＃坝段、部分7＃机组段及其尾水渠段）开挖，其制约因素较多，因而又是左岸电站厂房开挖工程能否按期顺利完成的决定性因素。
2、主要的制约因素
安Ⅲ一线开挖在开挖施工过程中，因其所处位置及施工时段的特殊性，即其以左是左岸电站厂房1＃～6＃机小基坑（以下简称小基坑），已经开始混凝土浇筑；以右是厂坝大基坑（以下简称大基坑），第一阶段水位与河床水位相同，第二阶段水位随大基坑抽水水位的降低而下降；其间经历了一个汛期，遭遇了连续8次洪峰，最大坝址流量61000m3／s的特大洪水过程。该部位的开挖施工在实施过程中受到许多不利因素的制约（注：50年一遇洪水流量为72300m3／s）：
（1）占压安Ⅲ一线开挖工作面的苏覃路连接上下游横向围堰（以下简称上下游围堰）交通，上下游围堰防渗墙施工能否按期顺利完成是关系到三峡工程1998年能否安全渡汛，是关系到整个三峡工程能否按计划施工、按计划发电的最关键施工项目。苏覃路的断路时间要视上下游围堰防渗墙施工的进度来确定，这在很大程度上制约着安Ⅲ一线开挖的施工进展。
（2）安Ⅲ一线在大基坑抽水到高程40m之前担负着正在浇筑混凝土的小基坑的挡水任务，在汛期未过、大基坑水位没有下降到安全水位以下之前不能进行常规进度的开挖和大的爆破作业。常规进度的开挖使安Ⅲ一线挡水石埂高程下降过快，低于大基坑水位时不仅无法进行常规的干地开挖，而且将导致小基坑被淹。由于安Ⅲ一线岩体的完整性从总体上来说欠佳，大的爆破作业会使下一梯段岩体产生不同程度的裂隙，轻则加大小基坑的排水强度，重则导致小基坑被淹。特别是20＋300．00m以下部位，大部分地段属于一期工程的回填区，渗透系数大，更应该留出足够的挡水宽度，以防进入小基坑的渗水量大增。
（3）爆区距混凝土浇筑区很近。安Ⅲ机组段放炮时，青云公司正在进行左岸5＃厂房坝段的混凝土浇筑，三七八联营总公司正在进行左岸厂房5＃机右块的混凝土浇筑施工，距新浇混凝土的最小水平距离为38.30m。为避免爆破对新浇混凝土的振动影响，在爆破设计中采用了小间排距、小装药量的控制爆破，同时采取各种手段控制爆破飞石。
（4）安Ⅲ排水廊道的开挖与其上部岩体的梯段爆破开挖、相邻6＃坝段钢管槽、隔墩的危石及欠挖处理、安Ⅲ左侧边坡的锚杆施工穿行，相互间有一定的干扰。安Ⅲ排水廊道的开挖不得不时挖时停。
（5）由于安Ⅲ机组段高程42m平台及其左侧、下游侧按设计开挖到位，右侧开挖到高程34m平台形成左侧、右侧、下游侧3个临空面后，该处岩体上诸多断层、裂隙有不同程度的张开，相互切割形成不稳定块体，左右下角已有崩塌，地基岩体的整体性削弱。经业主、设代、监理、施工单位现场研究决定：“对安Ⅲ地质缺陷采用对穿锚筋桩及局部锚杆加固处理”。共布置有孔径90mm的锚桩29根，孔径90mm的锚杆4根，孔径42mm的锚杆8根。地质缺陷的处理占用了安Ⅲ一线开挖的直线工期，并影响到相邻部位的开挖和混凝土浇筑施工。
3、施工组织
由于受到以上诸多因素的制约，安Ⅲ一线开挖在施工中干扰大，难度高；更由于安Ⅲ一线开挖在二期工程施工中占据着重要的战略地位，安Ⅲ一线开挖的施工组织就摆到了空前重要的位置。安Ⅲ一线开挖平面如图1所示。
施工组织的合理与否、优化程度，是直接关系到安Ⅲ一线开挖能否按期顺利、保质完成的关键因素，是直接关系到三七八联营总公司能否取得预期的经济效益的重要环节。因此，在施工组织上结合大基坑抽水的情况，将安Ⅲ一线开挖施工人为地分成3个阶段，各阶段开挖工程量见表1
3．1第一阶段开挖第一阶段开挖的施工时段是从1998年元月中旬至1998年3月中旬，历时2个月。本阶段开挖施工的主要特点是大基坑水位较高（约为高程67m，基本上与河床水位齐平），开挖与防汛渡汛的矛盾很大；开挖与苏覃路改道同时进行，苏覃路沿线供上下游围堰防渗墙施工用的水电线路经常受到爆破飞石砸坏的严重威胁；爆破施工区距新浇筑混凝土很近，每一次放炮都应严格的控制爆破。
本阶段开挖的主要目的是为了减少开挖对混凝土浇筑的影响，削减1998年开挖高峰强度，提前对挡水石埂、安Ⅲ一线进行开挖。
施工布置：在保证小基坑渡汛安全的前提下，根据现场的具体施工情况，对多个方案进行分析、比较后选定以下施工方案。在上下游横向围堰间的苏覃路段外侧河床内，布置一条路面宽度不小于20m的施工道路，上游至上游围堰左端，下游从3＃点接原苏覃路，回填区全长719．26m，此道路作为苏覃路改道后的公共施工道路，最低高程为68m，最大纵坡为8％。道路填筑完成前，原苏覃路不中断。视当时的施工干扰情况，施工道路回填分2段进行。先回填上游段，自原苏覃路和高程90m平台相接起坡处开始下河床，沿高程90m平台向上游方向填筑，推进到上游围堰左端，并在此段形成足够的回车场地，然后利用该回车场，按设计路线向下游方向填筑推进，完成下游段施工道路的铺筑。上游从桩号20＋118．0m以上（坝段部分）利用已有的施工道路进行高程77m以下土石方开挖，开挖石渣用于道路的填筑；下游从桩号20＋430．81m附近，在保证原苏覃路留有足够宽度的前提下形成高程67m施工平台，开挖料亦运至上游进行道路回填。
施工方法：开挖采用自上而下分层梯段爆破的方法进行，梯段高度为8～10m。坝段部分临近设计建基面开挖采用微差爆破，控制爆破规模和药量，并预留2．5m厚保护层，手风钻造孔，水平光面爆破挖除；设计永久边坡部位采用预裂爆破。全风化岩石及强风化岩石上部开挖直接采用CAT375、PC650－5、PC400－6、ROBEX420挖掘机挖装，20t、15t自卸汽车出渣。石方开挖采用全液压钻机造孔，人工装药爆破。ROBEX420装载机配合H95、CAT375、PC650－5、PC400－6挖掘机挖装，T320、TY220推土机集渣并平整、清理工作面，32t、20t、15t自卸汽车出渣。
钻爆设计：采用全液压钻机造垂直孔，孔径为76mm；梅花型布孔，孔距×排距＝3．0m×2．5m；超钻深度为0．1～0．15h；孔口堵塞长度为1．5～2．0m；药卷采用乳胶φ70mm及φ60mm药卷，连续装药结构，网络形式为孔内和孔间微差相结合的形式；最大单响药量根据爆区离被保护物的远近程度及混凝土浇筑的时间计算。
3．2第二阶段开挖第二阶段开挖的施工时段是从1998年3月中旬至8月底，历时5个多月。本阶段开挖施工的主要特点是大基坑水位前期相对较高，大基坑抽水受围堰施工的制约下降较慢（6月下旬才降至高程40m），开挖与防汛渡汛的矛盾仍然很突出；原苏覃路改道完成，开挖工作面有所增大，上下游出渣道路顺畅，开挖工程量及月强度增大——高峰月强度为19．84万m3，发生在1998年8月（Ⅲ标段二期工程开挖高峰月强度为52．46万m3，发生在1998年9月）；坝段及厂房机组段开始进行边坡预裂和保护层开挖施工；爆破施工区距新浇筑混凝土较近，大部分开挖放炮仍需采用控制爆破。本阶段开挖的主要目的仍然是进一步削减1998年开挖高峰月强度，满足渡汛形象要求，削减开挖放炮对混凝土浇筑施工的影响。
施工布置：安Ⅲ开挖体型复杂，受挡水石埂和5＃、6＃机坝段、厂房机组段的制约，在狭窄的工作面上布置道路异常困难。特别是在开挖体型复杂多变、相对高差很大的19＋964．5m～20＋209m狭长地段施工道路的布置是控制开挖进度的关键。据此，在施工中形成了如下道路：
（1）安Ⅲ坝段开挖，在7＃坝段桩号19＋975．0m～20＋100m、高程70～53m间布置一条通往上游的施工道路，路宽12～15m，用于高程67～53m的开挖和高程53～50m的保护层开挖，同时亦用于安Ⅲ机组段、尾水段高程60～52m开挖的出渣道路。
（2）安Ⅲ厂房、尾水段开挖，按开挖爆破梯段的高度分别布置高程67m、高程60m、高程52m、高程45m和高程45m以下数道通向工作面的施工道路，其中高程52m道路上下游贯通。
（3）上游高程70～53m的施工道路在施工安排上要提前修建，力争在4月15日前完工，这样在5＃机混凝土浇筑时，安Ⅲ坝段开挖爆破的临空面和起爆方向就可以选择向右河床方向，减少对混凝土浇筑的干扰。由于5＃机厂房机组段基础混凝土在4月中旬开始浇筑，开挖爆破与混凝土浇筑将要进行近距离交叉作业，以服从混凝土浇筑的大局为重点，确保5＃机厂房机组段基础混凝土浇筑质量、强度、进度不受开挖的影响，特采取如下措施。
（1）4月中旬前尽全力加大投入多开挖。
（2）调整工作面和突出重点，抢挖20＋118m附近的高边坡部位。
（3）5＃机厂房机组段混凝土开始浇筑后，在爆破规模上进行严格控制，一次起爆总药量控制在300kg以内。
（4）布孔造孔、装药结构、起爆方向进行必要的调整，起爆方向朝右河床侧和下游，且在左侧自由面减少药量。
（5）单响药量在高程45m以上部位控制在100kg以内，高程45m以下控制在50kg以内，并要求严格执行。
（6）爆破作业时间应选择在混凝土浇筑收仓后和开仓前时段进行，由现场调度统一安排，适时穿插。
（7）6月中旬以后，随着混凝土浇筑减少，全力抢挖安Ⅲ一线剩余工程量，8月完成除保护层以外的全部开挖。
开挖与防汛渡汛矛盾的解决：
（1）安Ⅲ坝段部位施工道路的布置，由于长度和坡比的限制将在19＋975m～20＋020m段穿越预留石埂，最低高程为63m，考虑洪水可提前3d预报，确立以“抢险为主，进行临时封堵”的原则。在安Ⅲ坝段坝前坡挖风化砂进行碾压封堵，前后坡用草袋灌装风化砂垒堤压坡，以防坍塌。
（2）在20＋110m、48＋390m附近，高程53m道路旁增设一个3m×3m×3m的泵坑，安装一台4″水泵，备用一台6″水泵，用于施工期排水。
施工方法及钻爆设计与第一阶段开挖近似。
3．3第三阶段开挖第三阶段开挖的施工时段是从1998年9月初至12月底，历时4个多月。本阶段开挖施工的主要特点是大基坑亮底，开挖工作面开阔，上下游出渣道路顺畅；坝段及厂房机组段开始进行大规模的边坡预裂和保护层开挖施工；爆破施工区距新浇筑混凝土较近，部分开挖放炮仍需采用控制爆破。本阶段开挖的主要目的是进一步完成开挖形象，坝段部分陆续进行清基工作，并向ⅡA标段施工单位移交工作面；厂房机组段开始保护层开挖和清基交面工作，为6＃机开始浇筑混凝土创造条件。
施工布置：该时段内下游基坑开挖出渣主干道已形成，利用该主干道下卧施工支路降至高程22．2m，可完成安Ⅲ一线大部分开挖施工。安Ⅲ机组段两侧集水井开挖最低高程为8．0m，采用特殊方法施工，不单独布置施工道路。施工方法及钻爆设计与第一阶段开挖近似。
4、安Ⅲ一线开挖中的控制爆破
安Ⅲ一线开挖的战略重要性及其所处位置的特殊性决定了该部位施工必须确保万无一失，严格按设计者的思路进行施工、成型。为此，联营总公司特别制订了“有关爆破施工程序及技术要求”，要求下属3个工区应做到以下各点。
（1）坚持爆破设计审批制度，爆破设计必须提前3d上报联总技术部，要求每炮设计不少于4份。
（2）严格按爆破设计施工，施工部位、现场放样、钻孔、装药、联网必须与设计相符，严格按设计和审批意见施工。
（3）特殊部位的爆破，如永久边坡、临近建基面及保护层开挖爆破等，必须有质检人员的炮孔检查记录，且必须验收合格，装药爆破前必须通知监理。
（4）无爆破设计或未按设计施工时，禁止放炮。
（5）挡水石埂开挖爆破，最大起爆药量不得大于100kg。
（6）安Ⅲ永久边坡预裂爆破，最大段起爆药量不得大于50kg。
（7）接近保护层的爆破梯段高度不大于6m，且应适当减少孔底装药量。
（8）爆破施工时，必须考虑周围混凝土施工的影响，进行安全质点振动速度验算，严格控制最大段起爆药量；同时，控制爆破方向，加强附近机械设备的防护。
5、特殊部位的开挖3个特殊部位的开挖引起了参建各方的高度重视，它们是安Ⅲ一线开挖施工中的重点和难点。
（1）安Ⅲ竖井开挖施工方法：安Ⅲ竖井开挖采用手风钻造孔，光面爆破全断面下挖。中心采用楔形掏槽，周边光爆的微差爆破施工方法。井内人工装渣，卷扬机吊渣，堆积在高程30．0m平台，后用装载机配合T20自卸车运往陈家冲利用料堆场。
（2）安Ⅲ渗漏排水及检修集水井开挖安Ⅲ渗漏排水及检修集水井的施工安排在7＃机机组段高程22．20m建基面开挖完成后施工。采用手风钻造孔，光面爆破分2段下挖（因其开口断面积较大，S＝347．3m2）。中心采用楔形掏槽，周边光爆的微差爆破施工方法。PC650－5液压反铲挖装T20自卸汽车出渣。
（3）安Ⅲ交通排水廊道开挖考虑到洞内施工安全，安Ⅲ交通排水廊道开挖施工安排在其上覆岩体大爆破作业完成后进行。采用手风钻造孔，下导洞，上部扩挖。从高程30m平台用石渣垫路至高程22．20m，洞内手推车出渣，洞外PC600－6液压反铲挖装T20自卸汽车出渣。
不断优化设计方案，采用新技术新工艺节约投资及后期运行费用设计质量和功能是否满足要求，不仅关系到企业近期投资的经济性，也直接决定了后期是否能安全、稳定、经济地运营。而工程设计人员往往偏重于设计质量与功能，不注重最佳的经济合理性。因此，建设方要注重设计方案的审核，充分发挥设计监理的作用，组织有经验的各专业人员对设计方案研讨、不断优化。例如某电厂进行脱硫项目建设时，在满足投产后性能要求的基础上，结合已投产电厂的实际运行经验，对设计方案进行了优化，去除了GGH等一些不必要的建筑施工和设备，并且尽量选择质量、性能好的国内设备，优化后的设计方案造价较概算减少了5000万左右。基建期也应注重新技术与新工艺的应用，利用成熟先进的技术优势来保证项目质量，不仅仅考虑基建成本投入，也要考虑投产后的长远经济运行。如某公司在基建期锅炉点火系统增设当时新型的等离子体无油点火系统，虽然增加投资650多万元，但是在基建调试阶段就节约了1000多万的调试用燃油，在投产后亦有效降低启炉燃油使用。
2施工阶段的造价管理
2.1重视合同管理，减少变更签证，避免产生额外费用加强合同管理是施工阶段造价管理的主要手段，有效的合同管理是一把双刃剑，能够在维护两者的利益的同时控制工程造价。基建管理人员应参与合同的谈判，对合同内容清晰地认知，监督合同全面完整履行，避免出现经济赔偿问题。同时对施工单位也要加强现场的监督和管理，避免施工中出现资源浪费及预算追加等问题。明确变更、签证权限范围，采取各方代表现场连签的方式，保证变更、签证的真实性。利用专业技术及造价人员对工程实行专业化管理，避免出现工程管理人员只管签证，不算经济帐的现象。此外也可实行限额签证，如某电厂在合同中约定，一般单项变更或签证费用在5万元以内的由施工单位在风险费中包干，仅此一项就减少变更费用支出约300万元。
2.2严格控制材料用量，合理确定材料价格在工程造价的控制中材料价格的控制是主要的，材料费一般占预算价值的70%，对施工阶段工程造价的影响很大，只有严格控制材料用量，合理确定材料价格，才能有效地控制工程造价。某电厂对三材等大宗材料实行筹建处统一采购，通过主渠道进行招标订货，实行审批量供货，既有利于造价的控制，也保证了工程质量和进度，对于一些由施工单位采购的特殊材料，采用市场询价后确价的方式，材料费的有效控制使整个施工阶段的造价比较容易控制在概算价内。
2.3加强对施工方案的技术经济比较施工方案是施工组织设计中一项重要工作内容，合理的施工方案，可以缩短工期，保证工程质量，提高经济效益。因电厂项目单位工程较多，且构造差别较大，因此针对各单位工程特点分别编制施工方案，通过严格的审批确定最合理方案，保证施工质量的同时降低施工成本。如某电厂在翻车机室工程中，基础埋深-7.0米，施工单位上报的方案中须对基坑边坡采用土钉墙支护，筹建处考虑基础工程施工工期短，且避开雨季，采用加大放坡系数并用密目安全网覆盖围护，仅此一项就节约投资约30万元。
3竣工阶段的造价管理
竣工阶段是电厂基建期工程中不可或缺的一部分，竣工结算决定建设项目工程成本，最终确定工程造价，若不能严格把关势必会造成损失。如某电厂项目的建筑工程实行费率招标，因此施工图预算的准确编制至关重要，筹建处在设计概算的基础上，又招标选择施工图预算编制单位及结算审核单位，并成立专职部门实行全过程跟踪服务。各方独立工作，互相监督，在根本上避免了因施工单位高估冒算、预结算审核机构混乱而造成结算把关不严，损失严重的现象。同时，竣工后组织项目的整体验收及评价，也可以及时发现工程造价管理中的不足，在今后的实践活动中不断提高管理的水平，为企业创造更大的发展空间。
4总结
尼尔基发电厂房蜗壳为混凝土蜗壳，为了提高混凝土蜗壳的抗裂性能，为检验抗裂合成纤维性能，水电六局试验室对中国纺织科学研究院生产的抗裂合成纤维（CTAFiber）进行性能试验。试验内容为用尼尔基三大系统生产的原材料进行C25W6纤维增强混凝土（纤维掺量为每m3混凝土0.7kg）性能试验。试验中进行了不掺纤维和掺纤维混凝土对比试验研究，现根据试验成果，提供如下分析结论。
2试验原材料
2.1水泥
采用抚顺水泥厂生产的中热525＃水泥，其试验成果见表1。
表1水泥物理力学性能检测成果表
类型
水泥品种
密度
g/cm3
细度%
凝结时间
安定性
抗压强度MPa
抗折强度MPa
初凝min
终凝h
3d
7d
28d
3d
7d
28d
GB175-1999标准要求
中热525＃
－
不得超过12
不得早于60
不得迟于12
必须合格
不得低于20.6
不得低于31.4
不得低于52.5
不得低于4.1
不得低于5.3
不得低于7.1
检测值
3.15
1.4
2：21
3：25
合格
33.2
47.2
59.7
7.0
7.3
8.7
2.2细骨料
采用三大系统生产的天然砂，其试验成果见表2。
表2天然砂检测成果表
项目
细度模数
F.M
表观密度
g/cm3
云母含量
%
坚固性
%
含泥量
%
有机物含量
吸水率（%）
依据DL/T5144－200规范要求
2.3－3.0（中砂）3.1－3.7（粗砂）
≥2.55
≤2
≤8
≤3
浅于标准色
－
三大系统天然砂
2.87
2.62
4.0
0.4
浅于标准色
1.0
2.3粗骨料
采用三大系统人工碎石，其试验成果见表3。
表3人工碎石检测成果表
粒径
mm
表观密度
g/cm3
堆积密度
g/cm3
吸水率
%
压碎指标
%
针片状含量（%）
三氧化硫
%
坚固性
%
有机物含量
DL/T5144－2001
规范要求
≥2.55
≥1.35
≤2.5
≤16
≤15
≤0.5
≤5
浅于标准色
5－20
2.62
1.57
2.1
3.6
5.5
0.12
1.0
浅于标准色
20－40
2.68
1.36
2.1
5.4
6.5
0.14
1.0
浅于标准色
从表1、表2、表3中可知，水泥、骨料均满足国家标准及规范要求。
3.4外加剂
采用哈尔滨生产的JL－10型引气减水剂。外加剂物理性能检测结果如下：
表4外加剂性能检测成果（检验依据：GB8076－1997）
试验项目
性能指标
检验结果
一等品
合格品
减水率，%不小于
10
10
12一等
泌水率比，%不大于
70
80
20.6一等
含气量，%
＞3.0
4.2一等
凝结时间差min
初凝
－90－＋120
＋110合格
终凝
＋120合格
抗压强度比，%不小于
3d
115
110
114合格
7d
110
112合格
28d
100
103合格
结论
经检测以上各项性能指标均符合GB8076－1997技术标准要求。
3抗裂合成纤维（CTAFiber）
由中国纺织科学研究院生产，其主要参数见表5
表5CTAFiber纤维主要参数
纤维类型：
束状单丝
规格：
19mm
比重：
0.91
抗拉强度：
>400MPa
抗酸碱性：
极高
弹性模量：
>3.5GPa
熔点：
约160℃
纤维直径：
48μm
导热性：
极低
燃点：
约580℃
含湿度：
<0.1%
安全性：
无毒材料
抗低温性：经－78℃实验检测纤维性能无变化。
抗老化性：纤维经过了特殊的抗老化处理。
4掺抗裂合成纤维与不掺抗裂合成纤维混凝土的空白对比试验
采用上述原材料进行混凝土性能试验，试验用混凝土配合比见表6，试验成果见表7，检验依据DL/T5150－2001进行。
表6试验用混凝土配合比
种类
设计标号
骨料级配
砂率（%）
水灰比w/c
坍落度（cm）
每m3混凝土用量（Kg/m3）
外加剂（%）
水泥
砂
5－20mm
20－40mm
水
品种
掺量
掺纤维
C25W6
二
40
0.42
16.4
359
731
548
548
150
JL-10
0.7
不掺纤维
C25W6
二
40
0.42
17.2
359
734
550
550
151
JL-10
0.7
表7混凝土性能试验成果表
种类
含气量（%）
抗压强度
Mpa
劈拉强度
MPa
极限拉伸值
×10－4
弹模×104
MPa
抗渗标号
7d
28d
90d
7d
28d
90d
28d
90d
7d
28d
90d
28d
掺纤维
3.45
31.9
37.3
39.8
2.3
3.48
4.68
1.14
1.28
3.06
3.35
4.13
10
不掺纤维
3.26
27.9
34.2
36.2
2.2
2.88
3.98
0.96
1.12
3.16
3.46
4.25
8
5抗裂性试验
大体积、大面积混凝土和砂浆在浇筑成型1h后，表面在材料硬化前往往会失水收缩引起拉应力，产生不可恢复的塑性收缩裂缝。原因是由于砂浆表面水分蒸发速率超过内部水分渗透到表面的速率，以及混凝土和砂浆的早期抗拉强度达不到其收缩所产生的应力造成的。水分蒸发是使砂浆及混凝土产生塑性收缩裂缝的主要原因。
参考水利部长江科学院工程质量检测中心的方法进行混凝土胶砂抗裂试验。
混凝土抗裂试验所用胶砂的重量配合比为水泥：砂＝1：2.8。水胶比0.55，纤维掺量按0.7kg/m3计算。板状试件尺寸为610mm×914mm×19mm，成型后在28±2℃、相对湿度70%的试验室内，风扇下吹1.5h。然后置于40±3℃、相对湿度50%、2.5m/s风速环境中。在24h裂缝基本稳定以后测裂缝的宽度和长度。观测结果见表8。
表8胶砂开裂试验结果
编号
裂缝宽度（mm）
A
裂缝长度（mm）
B
裂缝面积（mm2）
A×B
A×B
加和值
对比百分率
（%）
无纤维
2.0
1.0
373
373
813.6
100
0.5
440.6
440.6
掺纤维
2.0
1.0
307
307
504.5
62
0.5
395
197.5
6试验结果分析
从表7、表8试验结果可以看出，纤维混凝土较不掺纤维混凝土7、28、90d抗压强度分别提高14%、9%、10%；劈拉强度分别提高4.5%（7d）、20.8%（28d）、17.6%（90d），28d、90d的极限拉伸值较不掺纤维混凝土分别提高19%、14%，混凝土掺纤维后可有效控制混凝土塑性收缩裂缝的产生、扩展、降低裂缝宽度和长度。有效的提高混凝土抗裂性。对早期硬化过程中的混凝土有很显著的阻裂效果。
从以上试验中可以得出如下结论：
在混凝土中掺加抗裂合成纤维后，混凝土的抗裂强度有显著提高，而且其抗压强度也有提高。
在混凝土中加入CTAFiber纤维，可以提高混凝土强度(特别是早期强度)，抑制混凝土内部自由水蒸发，提高其变形能力，提高混凝土的抗裂性能，改善混凝土的抗渗性，为解决混凝土表面龟裂提供了一个新途径。
CTAFiber纤维在水中可以自行均匀分散。掺量适宜时，经机械或人工拌和后，在每立方米混凝土中含几千万根的纤维量，在混凝土中呈三维乱向均匀分布。
CTAFiber纤维对混凝土拌合物含气量影响不大，坍落度虽有所降低，但和易性好。CTAFiber纤维可以显著减少塑性裂缝和早期干缩裂缝，对尚处在塑性状态和硬化后的混凝土有明显的阻裂作用。
评比活动的基本背景
限于多种因素的影响，省市公司的供电所管理思路在基层供电所的落实过程中会出现不同程度的理解偏差和执行走样，省市公司既没有太多精力直接深入到每一个供电所进行检查指导，也没有太好的措施了解管理思路在基层供电所的执行情况，迫切需要构建一个有序的管控平台和考评机制，实现省市县公司及供电所之间的管理互动。“三集五大”体系在县公司和供电所层面运作成效的显现，需要省市公司加强专业化的深入指导力度，但实际情况却不容乐观；在这一现状下，农电综合管理部门就需要发挥出统筹协调职能，搭建一个横向评比的平台，直接考评各单位供电所的例常管理水平，检查专业化指导力度，向专业部门发出积极的“引导信号”。市公司安排的县公司之间供电所管理互查，因为检查人员碍于情面，“走过场”的应付味道较浓，做不到真查、严查；同时，由于检查工作的非同时性，不易于在检查人员脑海中建立起直接的横向优劣评比，不能深挖根源性问题，检查的深度不够，对供电所规范化管理的指导性意义不足。这需要建立一个好机制，让大家在公开的场合互相竞技，实现检查与交流双赢的目的。供电所所长作为供电所的总负责人，其自身对工作的熟识度、关切深度、重视程度直接影响到供电所的常态化管理水平，是供电所其他员工效仿的标杆。但有一部分所长没有成为专业化和规范化管理的“行家里手”，导致供电所常态化管理水平较差，各项工作开展的规范化程度不高。因此，需要建立一个竞技场，让这些所长们能够亲自参与到考评工作中，主动发现自我不足和别人的优点，调动其强化常态化管理的积极性。
评比活动的准备工作
以网省公司强化供电所规范化管理为依据，在深化“三集五大”体系有序运作的基础上，出台必要的管理措施，强化安监、运检、营销等专业部门向县公司供电所和郊区供电所的延伸，努力构建市县一体化、城乡一体化的供电所业务管理新格局。在网省公司强力实施供电所减负和业务流程优化的基础上，进一步梳理供电所基本业务，据此整理出各类业务开展所必须的例常记录和台账，并分类整合手工填写和系统采集的记录与台账，实现精简与优化并行的目标。着力于消除供电所之间对记录填写理解不一致的情况，组织人员根据网省公司要求，结合实际业务开展需要，对各个记录的格式进行了适当调整，并编制了规范化的填写范例，印刷在每一个记录本之前，统一不同供电所之间、供电所不同业务人员之间对记录理解不统一和填写不一致的情况。按季度组织开展供电所例常业务的规范化管理培训工作，由营销部针对当季度重点工作要求、供电所管理中存在的薄弱环节等设置培训内容，安排优秀管理专职直接担任授课教师，将省市公司的管理要求和业务操作技能直接传递到供电所班组长与各管理人员手中，夯实供电所例常业务的规范化提升基础。
评比活动的组织形式
评比的主旨是为了督促所有供电所加强常态化管控力度，提高例常创建工作水平；同时，通过评比竞赛的方式，对各供电所常态化工作质量进行检验考核，评判各专业部门的深入指导力度，并选树出例常记录规范化管理方面的标杆供电所和标杆记录本，供其他供电所借鉴学习。为了完成这一目标，一是要求各个供电所送评的记录本必须是满足3个月以上的有效使用期，能够客观反映出供电所的常态化工作管理水平；二是所有抽选参评的供电所名单在竞赛2天，由市公司随机抽取进行公布，避免各单位紧急“做假”赶制记录。评比人员包括县公司供电所管理部负责人和业务专责，以及被评比的供电所所长，让这些直接从事供电所管理，一言一行直接关系到供电所常态化管理水平的员工亲身参与到评比全过程，身临其境地看到、感受到其他供电所的优点与不足，在震撼中思索自己供电所的改进方向与方法。采取“轮换式”评比方式，即每个供电所的记录资料放在固定的桌子上，不拿来拿去变换位置，而是由竞赛主持人按照固定的时间组织各单位评比人员轮换位置进行评比，即记录资料的位置不变、人员依次轮换位置；每单位不评比自己的记录，直到轮换回自己单位的位置时，整个评比工作结束。每次的轮换时间要足够评比人员审查资料，避免时间不够用而出现审查不认真的情况；同时，轮换时间保持固定一致，不给评比人员造成前面严格后面松散的感觉，做到前后一致。评比过程中，要求各单位评比人员严格从记录内容的齐全性、闭环性、支撑材料的规范性角度进行严格的评判，并坚持评判标准的一致性。经过多个单位的多轮次评审，既做到了评比过程的严格公平性，又能最大限度地避免部分单位间“打招呼”带来的不良影响，且轮评单位越多，公平性越接近于100%。评比过程中，要求各单位评比人员在评定得分的同时，将所评价的各个记录所存在的问题进行记录，既对其评定得分是一个有力证明，又能够收集到供电所记录在规范化方面存在的问题，为管理人员后期的分析决策、提出改进措施而提供出详实的基础资料。多轮次评比结束后，各个供电所均被评出多个得分，累加后即得到该供电所的综合得分；根据各类得分值，可以完成供电所规范化管理成果排序，以及供电所记录规范化情况排序。评比结束后，由竞赛主持人带领所有参赛人员，共同逐一审核确定每类记录中的“最规范记录”，安排专业人员进行记录的“写真”拍摄，顺利完成新一期“供电所记录规范化图集”的采录工作。
评比活动的收获
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