时间：2023-03-16 15:41:41
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关键词：地基基础后浇带桩承台沉降
一、引言
基础是建筑物和地基之间的连接体。基础把建筑物竖向体系传来的荷载传给地基。从平面上可见，竖向结构体系将荷载集中于点，或分布成线形，但作为最终支承机构的地基，提供的是一种分布的承载能力。
如果地基的承载能力足够，则基础的分布方式可与竖向结构的分布方式相同。但有时由于土或荷载的条件，需要采用满铺的伐形基础。伐形基础有扩大地基接触面的优点，但与独立基础相比，它的造价通常要高的多，因此只在必要时才使用。不论哪一种情况，基础的概念都是把集中荷载分散到地基上，使荷载不超过地基的长期承载力。因此，分散的程度与地基的承载能力成反比。有时，柱子可以直接支承在下面的方形基础上，墙则支承在沿墙长度方向布置的条形基础上。当建筑物只有几层高时，只需要把墙下的条形基础和柱下的方形基础结合使用，就常常足以把荷载传给地基。这些单独基础可用基础梁连接起来，以加强基础抵抗地震的能力。只是在地基非常软弱，或者建筑物比较高的情况下，才需要采用伐形基础。多数建筑物的竖向结构，墙、柱都可以用各自的基础分别支承在地基上。中等地基条件可以要求增设拱式或预应力梁式的基础连接构件，这样可以比独立基础更均匀地分布荷载。
如果地基承载力不足，就可以判定为软弱地基，就必须采取措施对软弱地基进行处理。软弱地基系指主要由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂填土或其他高压缩性土层构成的地基。在建筑地基的局部范围内有高压缩性土层时，应按局部软弱土层考虑。勘察时，应查明软弱土层的均匀性、组成、分布范围和土质情况，根据拟采用的地基处理方法提供相应参数。冲填土尚应了解排水固结条件。杂填土应查明堆积历史，明确自重下稳定性、湿陷性等基本因素。
在初步计算时，最好先计算房屋结构的大致重量，并假设它均匀的分布在全部面积上，从而等到平均的荷载值，可以和地基本身的承载力相比较。如果地基的容许承载力大于4倍的平均荷载值，则用单独基础可能比伐形基础更经济；如果地基的容许承载力小于2倍的平均荷载值，那么建造满铺在全部面积上的伐形基础可能更经济。如果介于二者之间，则用桩基或沉井基础。
二、地基的处理方法
利用软弱土层作为持力层时，可按下列规定执行：1）淤泥和淤泥质土，宜利用其上覆较好土层作为持力层，当上覆土层较薄，应采取避免施工时对淤泥和淤泥质土扰动的措施；2）冲填土、建筑垃圾和性能稳定的工业废料，当均匀性和密实度较好时，均可利用作为持力层；3）对于有机质含量较多的生活垃圾和对基础有侵蚀性的工业废料等杂填土，未经处理不宜作为持力层。局部软弱土层以及暗塘、暗沟等，可采用基础梁、换土、桩基或其他方法处理。在选择地基处理方法时，应综合考虑场地工程地质和水文地质条件、建筑物对地基要求、建筑结构类型和基础型式、周围环境条件、材料供应情况、施工条件等因素，经过技术经济指标比较分析后择优采用。
地基处理设计时，应考虑上部结构，基础和地基的共同作用，必要时应采取有效措施，加强上部结构的刚度和强度，以增加建筑物对地基不均匀变形的适应能力。对已选定的地基处理方法，宜按建筑物地基基础设计等级，选择代表性场地进行相应的现场试验，并进行必要的测试，以检验设计参数和加固效果，同时为施工质量检验提供相关依据。
经处理后的地基，当按地基承载力确定基础底面积及埋深而需要对地基承载力特征值进行修正时，基础宽度的地基承载力修正系数取零，基础埋深的地基承载力修正系数取1.0；在受力范围内仍存在软弱下卧层时，应验算软弱下卧层的地基承载力。对受较大水平荷载或建造在斜坡上的建筑物或构筑物，以及钢油罐、堆料场等，地基处理后应进行地基稳定性计算。结构工程师需根据有关规范分别提供用于地基承载力验算和地基变形验算的荷载值；根据建筑物荷载差异大小、建筑物之间的联系方法、施工顺序等，按有关规范和地区经验对地基变形允许值合理提出设计要求。地基处理后，建筑物的地基变形应满足现行有关规范的要求，并在施工期间进行沉降观测，必要时尚应在使用期间继续观测，用以评价地基加固效果和作为使用维护依据。复合地基设计应满足建筑物承载力和变形要求。地基土为欠固结土、膨胀土、湿陷性黄土、可液化土等特殊土时，设计要综合考虑土体的特殊性质，选用适当的增强体和施工工艺。复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定，或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定。
常用的地基处理方法有：换填垫层法、强夯法、砂石桩法、振冲法、水泥土搅拌法、高压喷射注浆法、预压法、夯实水泥土桩法、水泥粉煤灰碎石桩法、石灰桩法、灰土挤密桩法和土挤密桩法、柱锤冲扩桩法、单液硅化法和碱液法等。
1换填垫层法适用于浅层软弱地基及不均匀地基的处理。其主要作用是提高地基承载力，减少沉降量，加速软弱土层的排水固结，防止冻胀和消除膨胀土的胀缩。
2强夯法适用于处理碎石土、砂土、低饱和度的粉土与粘性土、湿陷性黄土、杂填土和素填土等地基。强夯置换法适用于高饱和度的粉土，软-流塑的粘性土等地基上对变形控制不严的工程，在设计前必须通过现场试验确定其适用性和处理效果。强夯法和强夯置换法主要用来提高土的强度，减少压缩性，改善土体抵抗振动液化能力和消除土的湿陷性。对饱和粘性土宜结合堆载预压法和垂直排水法使用。
3砂石桩法适用于挤密松散砂土、粉土、粘性土、素填土、杂填土等地基，提高地基的承载力和降低压缩性，也可用于处理可液化地基。对饱和粘土地基上变形控制不严的工程也可采用砂石桩置换处理，使砂石桩与软粘土构成复合地基，加速软土的排水固结，提高地基承载力。
4振冲法分加填料和不加填料两种。加填料的通常称为振冲碎石桩法。振冲法适用于处理砂土、粉土、粉质粘土、素填土和杂填土等地基。对于处理不排水抗剪强度不小于20kPa的粘性土和饱和黄土地基，应在施工前通过现场试验确定其适用性。不加填料振冲加密适用于处理粘粒含量不大于10%的中、粗砂地基。振冲碎石桩主要用来提高地基承载力，减少地基沉降量，还可用来提高土坡的抗滑稳定性或提高土体的抗剪强度。
5水泥土搅拌法分为浆液深层搅拌法（简称湿法）和粉体喷搅法（简称干法）。水泥土搅拌法适用于处理正常固结的淤泥与淤泥质土、粘性土、粉土、饱和黄土、素填土以及无流动地下水的饱和松散砂土等地基。不宜用于处理泥炭土、塑性指数大于25的粘土、地下水具有腐蚀性以及有机质含量较高的地基。若需采用时必须通过试验确定其适用性。当地基的天然含水量小于30%（黄土含水量小于25%）、大于70%或地下水的pH值小于4时不宜采用于法。连续搭接的水泥搅拌桩可作为基坑的止水帷幕，受其搅拌能力的限制，该法在地基承载力大于140kPa的粘性土和粉土地基中的应用有一定难度。
6高压喷射注浆法适用于处理淤泥、淤泥质土、粘性土、粉土、砂土、人工填土和碎石土地基。当地基中含有较多的大粒径块石、大量植物根茎或较高的有机质时，应根据现场试验结果确定其适用性。对地下水流速度过大、喷射浆液无法在注浆套管周围凝固等情况不宜采用。高压旋喷桩的处理深度较大，除地基加固外，也可作为深基坑或大坝的止水帷幕，目前最大处理深度已超过30m。
7预压法适用于处理淤泥、淤泥质土、冲填土等饱和粘性土地基。按预压方法分为堆载预压法及真空预压法。堆载预压分塑料排水带或砂井地基堆载预压和天然地基堆载预压。当软土层厚度小于4m时，可采用天然地基堆载预压法处理，当软土层厚度超过4m时，应采用塑料排水带、砂井等竖向排水预压法处理。对真空预压工程，必须在地基内设置排水竖井。预压法主要用来解决地基的沉降及稳定问题。
8夯实水泥土桩法适用于处理地下水位以上的粉土、素填土、杂填土、粘性土等地基。该法施工周期短、造价低、施工文明、造价容易控制，目前在北京、河北等地的旧城区危改小区工程中得到不少成功的应用。
9水泥粉煤灰碎石桩（CFG桩）法适用于处理粘性土、粉土、砂土和已自重固结的素填土等地基。对淤泥质土应根据地区经验或现场试验确定其适用性。基础和桩顶之间需设置一定厚度的褥垫层，保证桩、同承担荷载形成复合地基。该法适用于条基、独立基础、箱基、筏基，可用来提高地基承载力和减少变形。对可液化地基，可采用碎石桩和水泥粉煤灰碎石桩多桩型复合地基，达到消除地基土的液化和提高承载力的目的。
10石灰桩法适用于处理饱和粘性土、淤泥、淤泥质土、杂填土和素填土等地基。用于地下水位以上的土层时，可采取减少生石灰用量和增加掺合料含水量的办法提高桩身强度。该法不适用于地下水下的砂类土。
11灰土挤密桩法和土挤密桩法适用于处理地下水位以上的湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基，可处理的深度为5～15m。当用来消除地基土的湿陷性时，宜采用土挤密桩法；当用来提高地基土的承载力或增强其水稳定性时，宜采用灰土挤密桩法；当地基土的含水量大于24%、饱和度大于65%时，不宜采用这种方法。灰土挤密桩法和土挤密桩法在消除土的湿陷性和减少渗透性方面效果基本相同，土挤密桩法地基的承载力和水稳定性不及灰土挤密桩法。
12柱锤冲扩桩法适用于处理杂填土、粉土、粘性土、素填土和黄土等地基，对地下水位以下的饱和松软土层，应通过现场试验确定其适用性。地基处理深度不宜超过6m。
13单液硅化法和碱液法适用于处理地下水位以上渗透系数为0.1～2m／d的湿陷性黄土等地基。在自重湿陷性黄土场地，对Ⅱ级湿陷性地基，应通过试验确定碱液法的适用性。
14在确定地基处理方案时，宜选取不同的多种方法进行比选。对复合地基而言，方案选择是针对不同土性、设计要求的承载力提高幅质、选取适宜的成桩工艺和增强体材料。
三、基础的设计
房屋基础设计应根据工程地质和水文地质条件、建筑体型与功能要求、荷载大小和分布情况、相邻建筑基础情况、施工条件和材料供应以及地区抗震烈度等综合考虑，选择经济合理的基础型式。
砌体结构优先采用刚性条形基础，如灰土条形基础、Cl5素混凝土条形基础、毛石混凝土条形基础和四合土条形基础等，当基础宽度大于2.5m时，可采用钢筋混凝土扩展基础即柔性基础。
多层内框架结构，如地基土较差时，中柱宜选用柱下钢筋混凝土条形基础，中柱宜用钢筋混凝土柱。
框架结构、无地下室、地基较好、荷载较小可采用单独柱基，在抗震设防区可按《建筑抗震设计规范》第6.1.1l条设柱基拉梁。
无地下室、地基较差、荷载较大为增强整体性，减少不均匀沉降，可采用十字交叉梁条形基础。
如采用上述基础不能满足地基基础强度和变形要求，又不宜采用桩基或人工地基时，可采用筏板基础（有梁或无梁）。
框架结构、有地下室、上部结构对不均匀沉降要求严、防水要求高、柱网较均匀，可采用箱形基础；柱网不均匀时，可采用筏板基础。
有地下室，无防水要求，柱网、荷载较均匀、地基较好，可采用独立柱基，抗震设防区加柱基拉梁。或采用钢筋混凝土交叉条形基础或筏板基础。
筏板基础上的柱荷载不大、柱网较小且均匀，可采用板式筏形基础。当柱荷载不同、柱距较大时，宜采用梁板式筏基。
无论采用何种基础都要处理好基础底板与地下室外墙的连结节点。
框剪结构无地下室、地基较好、荷载较均匀，可选用单独柱基，墙下条基，抗震设防地区柱基下设拉梁并与墙下条基连结在一起。
无地下室，地基较差，荷载较大，柱下可选用交叉条形基础并与墙下条基连结在一起，以加强整体性，如还不能满足地基承载力或变形要求，可采用筏板基础。剪力墙结构无地下室或有地下室，无防水要求，地基较好，宜选用交叉条形基础。当有防水要求时，可选用筏板基础或箱形基础。高层建筑一般都设有地下室，可采用筏板基础；如地下室设置有均匀的钢筋混凝土隔墙时，采用箱形基础。
当地基较差，为满足地基强度和沉降要求，可采用桩基或人工处理地基。
多栋高楼与裙房在地基较好（如卵石层等）、沉降差较小、基础底标高相等时基础可不分缝（沉降缝）。当地基一般，通过计算或采取措施（如高层设混凝土桩等）控制高层和裙房间的沉降差，则高层和裙房基础也可不设缝，建在同一笺基上。施工时可设后浇带以调整高层与裙房的初期沉降差。
当高层与裙房或地下车库基础为整块筏板钢筋混凝土基础时，在高层基础附近的裙房或地下车库基础内设后浇带，以调整地基的初期不均匀沉降和混凝土初期收缩。
现在我就大型基础设计中较多见的基础类型的桩基础和后浇带的设计讨论一下
1当天然地基或人工地基的地基承载力或变形不能满足设计要求，或经过经济比较采用浅基础反而不经济时，可采用桩基础。
2桩平面布置原则：
1）力求使各桩桩顶受荷均匀，上部结构的荷载重心与桩的重心相重合，并使群桩在承受水平力和弯矩方向有较大的抵抗矩。
2）在纵横墙交叉处都应布桩，横墙较多的多层建筑可在横墙两侧的纵墙上布桩，门洞口下面不宜布桩。
3）同一结构单元不宜同时采用摩擦桩和端承桩。
4）大直径桩宜采用一柱一桩；筒体采用群桩时，在满足桩的最小中心距要求的前提下，桩宜尽量布置在筒体以内或不超出筒体外缘1倍板厚范围之内。
5）在伸缩缝或防震缝处可采用两柱共用同一承台的布桩形式。
6）剪力墙下的布桩量要考虑剪力墙两端应力集中的影响，而剪力墙中和轴附近的桩可按受力均匀布置。
3桩端进入持力层的最小深度：
1）应选择较硬上层或岩层作为桩端持力层。桩端进入持力层深度，对于粘性土、粉土不宜小于2d（d为桩径）；砂土及强风化软质岩不宜小于1.5d；对于碎石土及强风化硬质岩不宜小于1d，且不小于0.5m。
2）桩端进入中、微风化岩的嵌岩桩，桩全断面进入岩层的深度不宜小于0.5m，嵌入灰岩或其他未风化硬质岩时，嵌岩深度可适当减少，但不宜小于0.2m。
3）当场地有液化土层时，桩身应穿过液化土层进入液化土层以下的稳定土层，进入深度应由计算确定，对碎石土、砾、粗中砂、坚硬粘性土和密实粉土且不应小于0.5m，对其他非岩石土且不宜小于1.5m。
4）当场地有季节性冻土或膨胀土层时，桩身进入上述土层以下的深度应通过抗拔稳定性验算确定，其深度不应小于4倍桩径，扩大头直径及1.5m。
桩型选择原则。桩型的选择应根据建筑物的使用要求，上部结构类型、荷载大小及分布、工程地质情况、施工条件及周围环境等因素综合确定。
1）预制桩（包括混凝土方形桩及预应力混凝土管桩）适宜用于持力层层面起伏不大的强风化层、风化残积土层、砂层和碎石土层，且桩身穿过的土层主要为高、中压缩性粘性土，穿越层中存在孤石等障碍物的石灰岩地区、从软塑层突变到特别坚硬层的岩层地区均不适用。其施工方法有锤击法和静压法两种。
2）沉管灌注桩（包括小直径D＜5O0mm，中直径D＝500～600mm）适用持力层层面起伏较大、且桩身穿越的土层主要为高、中压缩性粘性土；对于桩群密集，且为高灵敏度软土时则不适用。由于该桩型的施工质量很不稳定，故宜限制使用。
3）在饱和粘性土中采用上述两类挤土桩尚应考虑挤土效应对于环境和质量的影响，必要时采取预钻孔。设置消散超孔隙水压力的砂井、塑料插板、隔离沟等措施。钻孔灌注桩适用范围最广，通常适用于持力层层面起伏较大，桩身穿越各类上层以及夹层多、风化不均、软硬变化大的岩层；如持力层为硬质岩层或地层中夹有大块石等，则需采用冲孔灌注桩。无地下水的一般土层，可采用长短螺旋钻机干作业成孔成桩。钻（冲）孔时需泥浆护壁，故施工现场受限制或对环境保护有特殊要求的，不宜采用。
4）人工挖孔桩适用于地下水水位较深，或能采用井点降水的地下水水位较浅而持力层较浅且持力层以上无流动性淤泥质土者。成孔过程可能出现流砂、涌水、涌泥的地层不宜采用。
5）钢桩（包括H型钢桩和钢管桩）工程费用昂贵，一般不宜采用。当场地的硬持力层极深，只能采用超长摩擦桩时，若采用混凝土预制桩或灌注桩又因施工工艺难以保证质量，或为了要赶工期，此时可考虑采用钢桩。钢桩的持力层应为较硬的土层或风化岩层。
6）夯扩桩，当桩端持力层为硬粘土层或密实砂层，而桩身穿越的土层为软土、粘性土、粉土，为了提高桩端承载力可采用夯扩桩。由于夯扩桩为挤土桩，为消除挤土效应的负面影响，应采取与上述预制桩和沉管灌注桩类似的措施。
后浇带设计
因调整地基初期不均匀沉降而设的后浇带，带宽800～1O00mm。后浇带自基础开始在各层相同位置直到裙房屋顶板全部设后浇带，包括内外墙体。施工时后浇带两边梁板必须支撑好，直到后浇带封闭并混凝土达到设计强度后拆除。后浇带内的混凝土等级采用比原构件提高一级的微膨胀混凝土。如沉降观测记录在高层封顶时，沉降曲线平缓可在高层封顶一个月后封闭后浇带。沉降曲线不缓和则宜延长封闭后浇带时间。
基础后浇带封闭前要求施工时覆盖，以免杂物垃圾掉落难于清理。并提出清除杂物垃圾的措施，如后浇带处垫层局部降低等。有必要时后浇带中设置适量加强钢筋，如梁面、底钢筋相同等措施。
设计者必须认真对待由于超长给结构带来的不利影响，当增大结构伸缩缝间距或者是不设置伸缩缝时，必须采取切实可行的措施，防止结构开裂。在适当增大伸缩缝最大间距的各项措施中，在结构施工阶段采取防裂措施是国内外通用的减小混凝土收缩不利影响的有效方法，我国常用的做法是设置施工后浇带。另外，当建筑物存在较大的高差，但是结构设计根据具体情况可不设置永久变形缝时，例如高层建筑主体和多层（或低层）裙房之间，也常常采用施工后浇带来解决施工阶段的差异沉降问题。这两种施工后浇带，前者可称之为收缩后浇带，后者可称之为沉降后浇带。
后浇带的设计
当建筑结构的平面尺寸超过混凝土规范规定的伸缩缝最大间距（混凝土规范第9.1.1条）时，可考虑采用施工后浇带的方法来适当增大伸缩缝间距。但一般地上结构由于受环境温度变化影响较大，所以伸缩缝最大间距不宜超过混凝土规范限值过多，同时应注意加强屋面保温隔热，采用可靠的、高效的外墙外保温，并适当提高外纵墙、山墙、屋面等重要部位的纵向钢筋配筋率。当地上结构由于抗震设计需要而设置了防震缝时，伸缩缝宽度应满足防震缝宽度的要求。地下室结构超长的情况较为常见，除地下室顶板和处于室外地面以上的地下室外墙受温度变化影响相对较大外，地下室内部和基础结构在使用阶段受室内外温度变化影响较小，需解决的主要问题是混凝土收缩应力对结构的影响。除在施工阶段设置后浇带外，应该加强地下室顶板及地下室外墙的配筋，建议纵向钢筋最小配筋率不宜小于0.5%，钢筋应尽可能选择直径较小的，一般10到16即可，间距尽量选择较密的，宜不大于150mm，细而密的钢筋分布对结构抗裂是有利的。
必须指出的是，后浇带只能解决施工期间的混凝土自收缩，它不能解决由于温度变化引起的结构应力集中，更不能替代伸缩缝。有一些结构设计者将后浇带和伸缩缝等同起来的看法是错误的，因为两者的作用并不相同。
当地下室结构超长过多，单靠设置后浇带不足以解决混凝土收缩和温度变化问题时，可以考虑采用补偿收缩混凝土，在适当位置设置膨胀加强带。采用这种方法，不仅可以进一步增大伸缩缝最大间距，而且可以用膨胀加强带取代部分施工后浇带，从而实现混凝土的连续浇筑即无缝施工。但应注意，采用膨胀加强带取代部分施工后浇带时，膨胀加强带的位置应设置在结构温度应力集中部位，并应制定严格的技术保障措施，保证混凝土原材料的质量和微膨胀剂的配合比准确，结构设计应对地下室结构各部位混凝土的限制膨胀率提出明确要求。
对高层建筑主体与裙房之间是设置永久变形缝，还是在施工阶段设置沉降后浇带，应该根据建筑场地地基持力层土质情况、基础形式、上部结构布置等条件综合确定。当地基持力层土质较好，例如高层建筑基础做在基岩层或卵石层上，或采用桩基时，高层建筑沉降变形量较小，此时可考虑采用施工后浇带而不设置永久变形缝，将高层建筑与裙房基础（或地下室）连成整体。当地基持力层压缩性较高，且厚度较大，高层建筑主体与裙房之间的高差悬殊较大，高层建筑荷载较大，则由于高层建筑与裙房之间的差异沉降量较大，在采用天然地基的情况下，还是以设置永久变形缝将高层建筑与裙房彻底脱开为好。当高层建筑与相邻的裙房之间设置永久变形缝时，高层建筑的基础埋深一般应大于裙房基础埋深至少2米，不满足此要求时应计算高层建筑的稳定性，并采取可靠措施防止高层建筑与裙房之间发生相互倾斜。笔者曾经参观过某工程，高层建筑地下一层，地上十六层，纯地下车库一层，与高层建筑地下室贯通，其间设置了沉降缝，基础埋深基本相同，沉降缝间采用硬质材料填充。由于没有解决好高层建筑与地下车库间的互倾问题，建筑投入使用后，发现沉降缝两侧墙体开裂，造成地下室渗漏。
近年来，复合地基得到了广泛应用，复合地基可以提高地基持力层承载力，提高土体弹性模量，有效地控制建筑物沉降。北京地区有些工程已经通过在高层建筑下采用复合地基的方法来替代桩基，以解决高层建筑主体与裙房之间差异沉降的问题。不论采用哪种方法，如果采用施工后浇带而不设置永久变形缝，都应依据相关规范计算裙房和高层建筑的整体倾斜。当采用地基处理时，在结构设计图纸上，应明确规定采用地基处理后，高层建筑与裙房之间的变形要求。
施工后浇带的位置，应根据基础和上部结构布置的具体情况确定，不能想当然，搞一刀切。后浇带应设置在结构受力较小处，一般在梁、板跨度内的三分之一处，结构弯矩和剪力均较小，且宜自上而下对齐，竖向上不宜错开，后浇带间距一般为30米到50米。在高层建筑与裙房之间设置后浇带时，后浇带宜处于裙房一侧，且在结构设计上，应注意加强高层建筑与裙房相连部位的构造，提高纵向钢筋配筋率，用以抵抗后浇带封闭后由剩余差异沉降差所引起的结构内力。为减小后浇带封闭后由剩余差异沉降差所引起的结构内力，尚应采取其他措施，通常可考虑以下方法：
1，高层建筑采用桩基或其他地基基础处理方法，或补偿基础，尽量扩大高层建筑基础与地基接触面积，减小高层建筑基础底面接触压力，而裙房则采用埋深较浅的独立柱基或条形基础等，调节高层建筑与裙房之间的差异沉降。
2，尽量减小裙房部分基础与地基的接触面积，即尽量增大裙房部分的基础底面接触压力，加大裙房的沉浸量。
3，结合高层建筑埋置深度要求，调整高层建筑地下室高度，使地基持力层落在压缩性小、地基承载力高的土层上，可有效地减小高层建筑的沉降量。
进行地基基础设计时，结构设计者应结合工程具体情况，多方面对比，选择经济合理的方案。
后浇带部位的钢筋一般不宜断开，而应让钢筋连续通过，即只将后浇带处的混凝土临时断开。但有时工程具体情况不允许留后浇带，例如某工程地下车库通道的顶板、底板均与主楼相连，但是由于施工场地狭小，无法留设后浇带，于是要求施工单位先施工结构主体，待主体完成后再施工车道部分，要求施工单位对与主体相连的钢筋必须预留，后期采用焊接连接，同一截面的钢筋焊接连接率不得大于50%。
有的工程将后浇带内钢筋全部断开，这时候，为避免在同一截面钢筋100%连接，宜将后浇带曲折布置，而不要沿一直线布置。连接方式建议首选机械连接或焊接，但要注意施工质量。采用搭接连接时，应注意后浇带宽度要满足按混凝土规范计算的钢筋搭接连接长度。
基础后浇带的断面形式，应于结构设计图纸上用详图明确表示出来，而不应推给施工单位。当地下水位较高时，宜在基础后浇带下设置防水板并增设一道附加防水层。
四、工程实例
一、工程概况
工程总建筑面积5880平方米。无地下室，地上7层框架结构，底层层高4.5m，以上各层层高均为3.1m
二、地质条件
本工程±0.000标高相当于罗零标高5.240米，场地内地层自上而下依次为：①素填土，层厚0.8~2.90m，回填时间4年主要填料为残积粘性土，混砖瓦石块场地分布均匀。②淤泥，呈饱和流塑状，主要由粘粒、粉粒组成，夹杂有有机质，该层层厚4.00~9.00m。③粉质粘土，呈饱和可塑状，手搓稍有粉粒感，粘性较好，标贯试验的校正平均值为10击，层位稳定，厚度为4.80~9.55。④含泥中粗砂，呈饱和密状，层厚0.7~4m。⑤沙质粘土，呈饱和可塑状，层厚0.5~3m。⑥中砂，饱和，含泥约10~20%，均匀分布于场地，厚度约2.10~7.60m。⑦残积粘性土：饱和，可塑，原为辉绿岩脉，长石矿物已全风化成呈土状，标贯试验校正平均值为17击厚2.70~6.70m。⑧散体强风化花岗岩,大部分长石类矿物已经风化呈土状，岩心手捻可散，厚度2.25~14.20m。⑨强风化花岗岩层。⑩中风化花岗岩.
三、设计过程
柱网布置详见附图
经过PKPM结构计算软件对本楼上部结构进行的计算，取轴力最大的情况得出柱底最小轴力为1930KN，最大柱底轴力为5832KN。由于浅层土不足以承受此荷载，所以选用桩基础作为建筑物的基础。由于柱底轴力差异较大，从经济性和节约成本的考虑,所以选用2种桩径，分别是F500和F400。
在设计工程中还应该注意的是PKPM所算出的柱底轴力为设计值,不能直接用于计算需要把算出的值除以1.25来转化为特征值来计算.
1、确定单桩竖向承载力设计值
桩侧总极限摩阻力标准值：Rsk=Up×Σlifsi
桩端极限阻力标准值：Rpk=Ap×fp
本工程中的单桩极限承载力根据静载试验确定F500为4100KN,F400为3100KN
单桩竖向承载力设计值Rd=(Rsk+Rpk)/1.65
F500Rd=4100/1.65=2484.8KN
F400Rd=3100/1.65=1878.8KN
单桩竖向承载力特征值Ra=(Rsk+Rpk)/2.0
F500Ra=4100/2=2050KN
F400Ra=3100/2=1550KN
2、确定桩的数量、间距和布置方式
初步估算桩数时，先不要考虑群桩效应，
在确定桩的数量时,我是根据各底层柱的轴力确定应该选用何种直径的桩和确定桩的数量,例如在附图中的(16)-(c)柱底轴力为1944.8KN(特征值),我选用两桩承台,桩径为400;
(8)-(A)柱底轴力为4665.6KN,我选用三桩承台,桩径为500.
当为偏心受压，一般桩的根数应相应的增加10％～20％。
桩的间距（中心距）采用3.6倍桩径.
原则：使得群桩横截面的重心应与荷载合力的作用点重合和接近或者是使其重心处于合力作用点变化范围之内，并应尽量接近最不利的合力作用点。
具体布置方法见附图。
3、承台设计
独立承台、柱下或墙下条形承台（梁式承台），以及筏板承台和箱形承台，承台设计包括选择承台的材料及其强度等级，几何形状及其尺寸，进行承台结构承载力计算，并应使其构造满足一定的要求。
构造要求：承台最小宽度不应小于500mm，承台边缘至桩中心的距离不宜小于桩的直径或边长，边缘挑出部分不应小于150mm，墙下条形承台边缘挑出部分可降低至75mm。条形和柱下独立承台的最小厚度为500mm，其最小埋深为600mm。
本工程中承台混凝土等级C30,取其中的(8)-(A)柱位置的承台为例计算:
一、基本资料：
承台类型：三桩承台圆桩直径d＝500mm
桩列间距Sa＝900mm桩行间距Sb＝1560mm
桩中心至承台边缘距离Sc＝500mm
承台根部高度H＝1100mm承台端部高度h＝1100mm
柱子高度hc＝700mm（X方向）柱子宽度bc＝650mm（Y方向）
二、控制内力：
Nk＝4666；
Fk＝4666；
F＝6299.1；
三、承台自重和承台上土自重标准值Gk：
a＝2(Sc+Sa)＝2*(0.5+0.9)＝2.8m
b＝2Sc+Sb＝2*0.5+1.56＝2.56m
承台底部面积Ab＝a*b-2Sa*Sb/2＝2.8*2.56-2*0.9*1.56/2＝5.76m
承台体积Vct＝Ab*H1＝5.76*1.1＝6.340m
承台自重标准值Gk''''''''＝γc*Vct＝25*6.34＝158.5kN
土自重标准值Gk''''＝γs*(Ab-bc*hc)*ds＝18*(5.76-0.65*0.7)*0.8
＝76.4kN
承台自重及其上土自重标准值Gk＝Gk''''''''+Gk''''＝158.5+76.4＝235.0kN
四、承台验算：
圆桩换算桩截面边宽bp＝0.866d＝0.866*500＝433mm
1、承台受弯计算：
(1)、单桩桩顶竖向力计算：
在轴心竖向力作用下
Qk＝(Fk+Gk)/n（基础规范8.5.3-1）
Qk＝(4666+235)/3＝1633.7kN≤Ra＝2020kN
每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk：
Qgk＝Gk/n＝235/3＝78.3kN
扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Ni＝γz*(Qik-Qgk)
N＝1.35*(1633.7-78.3)＝2099.7kN
(2)、承台形心到承台两腰的距离范围内板带的弯矩设计值：
S＝(Sa^2+Sb^2)^0.5＝(0.9^2+1.56^2)^0.5＝1.801m
αs＝2Sa＝2*0.9＝1.800m
α＝αs/S＝1.8/1.801＝0.999
承台形心到承台两腰的距离B1：
B1＝Sa/S*2Sb/3+Sc*(Sa+Sb)/S＝1.203m
M1＝Nmax*[S-0.75*c1/(4-α^2)^0.5]/3（基础规范8.5.16-4）
＝2099.7*[1.801-0.75*0.65/(4-0.999^2)^0.5]/3
＝1063.6kN·m
②号筋Asy＝3783mmζ＝0.068ρ＝0.32%
10Φ22@110（As＝3801）
(3)、承台形心到承台底边的距离范围内板带的弯矩设计值：
承台形心到承台底边的距离B2＝Sb/3+Sc＝1.020m
M2＝Nmax*[αs-0.75*c2/(4-α^2)^0.5]/3（基础规范8.5.16-5）
＝2099.7*[1.8-0.75*0.7/(4-0.999^2)^0.5]/3
＝1047.7kN·m
①号筋Asx＝3667mmζ＝0.076ρ＝0.36%
10Φ22@100（As＝3801）
2、承台受冲切承载力验算：
(1)、柱对承台的冲切验算：
扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：
Fl＝6299100N
三桩三角形柱下独立承台受柱冲切的承载力按下列公式计算：
Fl≤[βox*(2bc+aoy1+aoy2)+(βoy1+βoy2)*(hc+aox)]*βhp*ft*ho（参照承台规程4.2.1-2）
X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：
aox＝900-0.5hc-0.5bp＝900-700/2-433/2＝333mm
λox＝aox/ho＝333/(1100-110)＝0.337
X方向上冲切系数βox＝0.84/(λox+0.2)（基础规范8.5.17-3）
βox＝0.84/(0.337+0.2)＝1.565
Y方向（下边）自柱边到最近桩边的水平距离：
aoy1＝2*1560/3-0.5bc-0.5bp＝1040-650/2-433/2＝498mm
λoy1＝aoy1/ho＝498/(1100-110)＝0.504
Y方向（下边）冲切系数βoy1＝0.84/(λoy1+0.2)（基础规范8.5.17-4）
βoy1＝0.84/(0.504+0.2)＝1.194
Y方向（上边）自柱边到最近桩边的水平距离：
aoy2＝1560/3-0.5bc-0.5bp＝520-650/2-433/2＝-22mm
λoy2＝aoy2/ho＝-22/(1100-110)＝-0.022
当λoy2<0.2时，取λoy2＝0.2，aoy2＝0.2ho＝0.2*990＝198mm
Y方向（上边）冲切系数βoy2＝0.84/(λoy2+0.2)（基础规范8.5.17-4）
βoy2＝0.84/(0.2+0.2)＝2.1
[βox*(2bc+aoy1+aoy2)+(βoy1+βoy2)*(hc+aox)]*βhp*ft*ho
＝[1.565*(2*650+498+198)+(1.194+2.1)*(700+333)]*0.975*1.43*990
＝9029023N≥Fl＝6299100N，满足要求。
(2)、底部角桩对承台的冲切验算：
扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Nl＝N1＝2099700N
承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：
Nl≤β12*(2c2+a12)*tg(θ2/2)*βhp*ft*ho（基础规范8.5.17-10）
θ2＝2*arctg(Sa/Sb)＝2*arctg(900/1560)＝60°
c2＝[Sc*ctg(θ2/2)+Sc+0.5bp]*Cos(θ2/2)
＝[500*ctg30°+500+433/2]*Cos30°＝1371mm
a12＝(2Sb/3-0.5bp-0.5bc)*Cos(θ2/2)
＝(2*1560/3-433/2-650/2)*Cos30°＝432mm
λ12＝a12/ho＝432/(1100-110)＝0.436
底部角桩冲切系数β12＝0.56/(λ12+0.2)（基础规范8.5.17-11）
β12＝0.56/(0.436+0.2)＝0.88
β12*(2c2+a12)*tg(θ2/2)*βhp*ft*ho
＝0.88*(2*1371+432)*tg30°*0.975*1.43*990
＝2229798N≥Nl＝2099700N，满足要求。
(3)、顶部角桩对承台的冲切验算：（近似计算）
扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Nl＝Max{N2,N3}＝2099700N
承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：
Nl≤β11*(2c1+a11)*tg(θ1/2)*βhp*ft*ho（基础规范8.5.17-8）
θ1＝arctg(Sb/Sa)＝arctg(1560/900)＝60°
c1＝ctgθ1*2Sc+Sc+0.5bp＝ctg60°*2*500+500+433/2＝1293mm
a11＝Sa-0.5bp-0.5bc＝900-433/2-650/2＝333mm
λ11＝a11/ho＝333/(1100-110)＝0.337
底部角桩冲切系数β11＝0.56/(λ11+0.2)（基础规范8.5.17-9）
β11＝0.56/(0.337+0.2)＝1.043
β11*(2c1+a11)*tg(θ1/2)*βhp*ft*ho
＝1.043*(2*1293+333)*tg30°*0.975*1.43*990
＝2433399N≥Nl＝2099700N，满足要求。
3、承台斜截面受剪承载力计算：
(1)、X方向（上边）斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后X方向斜截面的最大剪力设计值：
Vx＝N2+N3＝4199400N
柱上边缘计算宽度bxo：
Sb/3-Sc＝1560/3-500＝20mm≤0.5bc＝325mm
bxo＝a＝2800mm
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vx≤βhs*βy*ft*bxo*ho（基础规范8.5.18-1）
X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ay＝520-0.5bc-0.5bp＝520-650/2-433/2＝-22mm
λy＝ay/ho＝-22/(1100-110)＝-0.022
当λy<0.3时，取λy＝0.3
βy＝1.75/(λy+1.0)＝1.75/(0.3+1.0)＝1.346
βhs*βy*ft*bxo*ho＝0.95*1.346*1.43*2800*990＝5069495N
≥Vx＝4199400N，满足要求。
(2)、X方向（下边）斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后X方向斜截面的最大剪力设计值：
Vx＝N1＝2099700N
柱下边缘计算宽度bxo：
bxo＝2*[Sc+(2Sb/3-0.5bc+Sc)*Sa/Sb]＝2402mm
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vx≤βhs*βy*ft*bxo*ho（基础规范8.5.18-1）
X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ay＝1040-0.5bc-0.5bp＝1040-650/2-433/2＝498mm
λy＝ay/ho＝498/(1100-110)＝0.504
βy＝1.75/(λy+1.0)＝1.75/(0.504+1.0)＝1.164
βhs*βy*ft*bxo*ho＝0.95*1.164*1.43*2402*990＝3760082N
≥Vx＝2099700N，满足要求。
(3)、Y方向斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值：
Vy＝Max{N2,N3}＝2099700N
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vy≤βhs*βx*ft*byo*ho（基础规范8.5.18-1）
Y方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ax＝900-0.5hc-0.5bp＝900-700/2-433/2＝333mm
λx＝ax/ho＝333/(1100-110)＝0.337
βx＝1.75/(λx+1.0)＝1.75/(0.337+1.0)＝1.309
βhs*βx*ft*byo*ho＝0.95*1.309*1.43*2560*990＝4507164N
≥Vy＝2099700N，满足要求。
4、柱下局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝6299100N
混凝土局部受压面积Al＝bc*hc＝455000mm
承台在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2*c)*(by+2*c)
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{1050,955,700,650}＝650mm
Ab＝(700+2*650)*(650+2*650)＝3900000mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(3900000/455000)＝2.928
ω*βl*fcc*Al＝1.0*2.928*0.85*14.33*455000＝16227305N
≥F＝6299100N，满足要求。
5、桩局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝Nmax+γg*Qgk＝2099.7+1.35*78.3＝2205.4kN
混凝土局部受压面积Al＝π*d^2/4＝196350mm
承台在角桩局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2*c)*(by+2*c)
圆桩bx＝by＝Sqr(Al)＝443mm
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{250,250,443,443}＝250mm
Ab＝(443+2*250)*(443+2*250)＝889463mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(889463/196350)＝2.128
ω*βl*fcc*Al＝1.0*2.128*0.85*14.33*196350＝5090815N
≥F＝2205432N，满足要求。
五、工程小结
1:基础设计关键是上部荷载准确性，上部荷载准确性关键是结构选型，即结构计算模型与软件的计算条件（模型）吻合程度。象纯砖混，框架，剪力墙等吻合程度是好的，导荷准确，可直接
用于基础设计。象混合结构（小设计院现象，经济欠发达区存在）、复杂结构等导荷准确性与实际有差别，如是拿来主义哪就完了。
2：结构用任何软件（通过鉴定）进行上部结构计算都可，在于习惯。而其它结构须用两种以上软件进行上部结构计算，对结果分析，手算综合确定上部荷载。
3：基础设计软件核心简单，荷载相同，各种软件计算结果一致。
4：平时注意设计交流，知识积累，切忌拿来主义，定能成为优秀结构师。
参考文献：
[1]《建筑地基基础设计规范》GBJ-7-89
[2]《建筑地基基础勘察设计规范》DBJ13-17-91
[3]《软土地基与地下工程》孙更生、郑大同
[4]《建筑桩基技术规范》JGJ94-94
[5]《建筑地基处理技术规范》GBJ79-91
[6]《基础工程设计原理》袁聚云
[7]《地基及基础》第3版中国建筑出版社
[8]《基础工程》第1版周景星
当前，我国地铁设计工作通常由总包方代替业主或建设方进行管理，旗下会设置分包方，由其完成各个工作点以及应用系统的规划设计。在进度管理工作中，总包方采用的方式内容具体涵盖：依照业主进度要求制定阶段设计进度、管控安排并由业主方进行审批；由业主审核确定的安排制定设计进度；检验审核各个分包方，依据总包方有关计划制定具体的设计进度计划；履行具体的统计工作，制定月报表并交给业主；配合业主实施有效巡查检验、明确各机构履行生产进度的具体状况；与业主配合做好各机构单位生产质量水平的考核验证等。分包方实施进度管理具体方式与内容更加多样，例如，设计分包方需要编订综合进度、专业出图工作计划，同时要编订成果文件有关目录清单，每年度、每月度的进度计划等。上述计划内容需要通过总包方的批准审核，获取到有关意见后则交给设计咨询机构与业主。再次履行审批之后方可下发至总包方进行执行。实施进度管控过程中，业主方、建设管理部门或是设计咨询机构以及总包方应依照计划核准设计履行状况，一旦发觉存在不良问题，应要求设计方通过必要的组织与相应的技术措施进行合理纠正。同时，设计分包方应全面依照计划进行设计工作，接受各方的有序协调以及跟踪管理。总包方则应联合设计咨询机构完成月检管理，可通过会议以及巡检等手段，在实施活动之后构成简报进而便于快速处理实践活动中存在的问题，并对履行状况进行通报。在进行关键点管控过程中总包方依据设计流程编订设计任务进度图，选定关键点，强化过程管控进而保证关键点设计能够依照进度计划开展，令整体设计任务始终处在受控制的状态。设计方则要依据工作计划确保各项措施全面落实到位，使关键点设计任务依照计划执行。各方主体可对关键点的执行进度提出全新的标准要求、相应的决策与执行措施，如果对正常设计工作有负面影响，则设计方应制定解决问题的方案。
2地铁设计进度管理科学策略
2.1重新编订计划
重新编订计划显然是最为直接的方式，一旦任意一个计划产生变化，便可做重新的整体编排，对下一级别计划作出调节。如果需要报审，获取批准之后要先行调整上级计划。如果时间充分，该方式无疑应提倡，在设计进度管控中也会较为从容。现实工作中，该方式手段经常被应用，任何一项地铁工程设计任务，出现三版或是四版计划均属正常现象。足以见得，该方式体现了整体性、全面系统性、规范性等特征。
2.2实施模块化管控
整体设计任务中，依照专业划分成了不同模块，该类模块在纵横方向上均会包含联系。例如，线路专业可同行车、地质状况、变电所、客流量、建筑项目、系统结构、给排水等模块密切关联，同时结构专业模块则同电力系统、建筑、信号系统、人防工程等模块产生联系，由此可见该类关联性较为复杂，从本身层面来讲是由地铁项目不同专业接口相对复杂所导致的。为提升地铁设计进度模块化管控可操作性，应一一列出各个模块重要的关联技术，并理清相互关系以及正常条件下涵盖的工作量。该项任务可编订具体的程序进而便于应用。这是由于多则数百页的技术接口材料查询、应用与阅读较为困难，同时实践工作效率较低，很容易造成疏漏问题。一旦应用该平台系统，在某个模块技术条件产生改变之后，可利用其将随之形成的变化模块与具体任务、涉及的工作量调配出来，有目标性的编订具体计划。基于该方式仅对个别模块实施进度计划作出的调节修订，因而可预防对他类模块实践工作形成负面影响，可显著提升各项工作效率。
2.3开展模糊性管理
针对时间变化存在较多的不确定性，且众多内容无法稳定不变，主体任务计划仍旧要不断推进，为此可采用模糊性管理，使主体模块以及关联模块放入到灰箱之中，实施跟踪管理，掌握不同模块具体的动态状况。主体模块任务量、履行进度较难估量，因而不能准确编订工作计划，然而却可利用模糊判断，衡量有可能形成的变化以及对有关模块产生的影响程度，进而合理的安排各项任务进展。如果主体模块变得较为稳定后，则可明确应调节的模块与具体的内容，使没有受到作用影响的模块排除出灰箱，进而履行计划调整。该环节中应预防在没有跟踪的状况之下盲从的开展任务，这样会基于关联模块的实时波动变化而导致不同接口较为混乱的问题。
2.4执行后补计划
地铁设计任务通常会发生突然变化，而一些工作要先行执行，该状况较为常见。实际上该部分任务是依照某个计划执行的，然而却没能落实在纸面之上。因而，该阶段全面修订各项计划并没有太多的必要。当然作为一项工作记录，应进行保留，并研究分析其对开展正常工作产生的作用影响，编制出具体的进度计划，方便后续任务中可进行追溯分析。结束语
冒水过程中的堵水灌浆方式
1顺着裂隙的冒水以及浸水情况
要是冒水现象很严重的话，则根据这些步骤即可解决:弄很多和裂隙互通的深孔，借助孔口管使裂隙水流出;再弄很多和裂缝相通的浅孔，安置好孔口管;顺着裂隙口进行凿槽，可以先借助棉纱以及麻刀等物质把裂隙塞住，接着再以砂浆堵槽;要使用压力很小的灌浆来灌注浅孔;当浅孔凝结一阵子后，然后使用压力较大的灌浆进行深孔的灌注。要是冒水情况不严重的话，首先，顺着裂隙弄一个形状为U的槽，注意其深度要控制在5～10cm的范围，把一个铁皮安置在槽的底面，再用很多的灌浆管穿越铁皮进行安置，要注意在裂隙的最下面和最上面都要安置一根。最后使用速凝砂浆使槽变平，当砂浆满足一定的强度标准后，要以从低到高的顺序对裂缝实施灌浆。
2一些较大的漏水点出现的冒水情况
一般而言，熔岩区域以及在混凝土中夹杂着严重缺陷的区域，这样的问题比较多，因此，要以具体出水量的多少，根据出水点的位置，先安置一段大小合适的孔口管，把水进行集中，然后再由管中流出，最后要把附近存在冒水冒浆可能的裂缝进行塞堵，接着对孔口管实施反压灌浆措施。
位于岩溶区域的灌浆处理
1存在充填物
要是岩溶中存在充填物的话，要很据岩溶的体积确定合理的措施进行解决:①采取高压灌浆的措施:使用高压水泥灌浆来解决岩溶问题，也就是说借助灌浆的高压作用把充填物压实，以防止渗漏，并保持稳固。此外，还由于高压水泥浆具有劈裂功能，可以实现水泥浆对土体的穿插，使土体形成一网格状包裹:不过要是在溶洞规模过大的区域，由于钻进难以形成孔，在实施高压灌注前，先要使用旋喷法等办法对溶洞的充填物实施加固。②采取花管灌浆的措施:在泥沙量较大的岩溶区域实施高压灌浆方式是不易于成孔的，要是采取有孔的钢管穿入溶洞内进行人造孔壁措施的话，就可以避免塌孔，而且，也有利于避免砂土塞满阀门以及灌浆设施的情况，浆液能够在高压的作用下，利用花眼进入土层:同时，水泥浆还能够融入砂土层，也可以把充填物压实，排除填充物中的水分子，实现灌注以及对充填物的压密。
2不存在充填物
①就大空洞岩溶而言，使用高流态的混凝土进行回填的方式较为合适，其标号通常是C15，骨料直径的最大值一般低于20mm:要是岩溶很深的话，可以通过溜槽以及导管进行浇注，来防止混凝土发生分离，灌注结束以后，要凝结7d，接着再进行再一次的扫孔以及水泥浆的灌注。②就大空洞岩溶而言，还能采取加大灌浆孔直径的措施。把直径低于40mm的清洁石头放入孔内，塞满以后再用水泥砂浆进行灌注:灌注结束后，需要3d的凝结时间，接着再一次扫孔实施压水，在参考压水资料的基础上，来决定需要灌注的物质。③就小空洞岩溶而言，可以进行水泥砂浆以及混合浆液的灌注:灌注结束后，需要3d的凝结时间，然后是再一次的扫孔、压水，最后，再决定需要灌注的物质。
漏水非常严重的通道所采取的灌注方式
1没有水流并且倾斜角较小的大裂隙
先用浓浆和水泥砂浆等实施处理:要是效果不好的话，那么就进行稳定浆液(定量)以及混合浆液的灌注。对于那些碰到水就出现性能改变，且灌入量很多的底层混合浆例如水泥粘土浆、水泥水玻璃浆等应该采取稳定浆液进行灌注。
2存在水流并且坡地较大的大裂隙和孔洞
①采取模袋灌浆的方式:尼龙以及聚丙烯等物质经过特殊的纺织处理后就会形成模袋，其强度很大，模袋中的水泥浆在灌浆的高压下，其水分会被挤出，但是水泥颗粒却会保存在模袋内，这样的话能够使水灰比变小，增加固结的强度，减少固结需要的时间，在模袋里的水泥浆液将会很快凝结，遇到水的时候不会被分散，要是水量很大的话，也能稳固不动。模袋能适合多种溶洞，这主要是由于其在压力下，可以实现形状的改变，能够进行堵塞。在施工前，应该先把水灰比是0．6或者0．8的水泥浆进行袋内灌注，接着在孔内放入装满水泥浆的模袋，在孔内放置一些模袋以后，最后再对原来的孔实施灌浆。②冲填级配料:使用浓度很大的泥浆对孔口的粗砂以及砾石进行冲灌，要是灌注一阵子后效果不是很好的话，再采取浓浆进行级配粒料的冲灌方式。在配料的过程中，首先，要从孔中灌入浓度适合的浆液，当灌满后，再按以往的措施实施灌注。通常说的级配料是一种混合料，它是由土、砂以及砾石等物质混合而成，能自己组成反滤层。粒料要按照从细到粗，逐级深入的顺序进行灌注，直到无法再灌进去为止，对每级灌入多少要由自己判断，一般是200～1000kg。充填粒料要实现的是通过对某一级颗粒的使用，在狭窄的地方形成“架桥”，尽快实现对裂缝的中途塞住，实现反滤层的形成，彻底塞住通道。
关键词低温地板辐射采暖测试温度热舒适
一引言
低温地板辐射采暖在国内主要用于大型公建的大堂，室内游泳池的地面等场所，用于住宅较少。最近几年，随着单户独立燃气炉的采用和分户热计量的需要，低温地板辐射采暖系统得到了很多开发商的青睐，在住宅在开始大面积的推广使用。
为了进一步了解低温地板辐射采暖/系统热工性能及其供热的基本规律，我们结合北京市一座新建高层住宅楼工程，对该系统进行了一些研究、分析和实测，使工作更加深入一些，以期在国内其它工程研究的基础上所有提高。
二工程介绍
该建筑为一幢二十二层的塔式高层住宅，地上二十二层，地下两层。建筑面积16845m2，建筑高度63.5m。为满足地板辐射采暖的要求，建筑层高为2.8m。本楼为集中采暖，热源为小区内的热力站，为本楼设置单独的热交换器和循环泵，形成独立的采暖系统。采暖的设计供回水温度为55/45℃，连续采暖。本楼的供热方式除楼梯间为铸铁散热器采暖外，其余均采用低温地板辐射采暖。供回水立管和分、集水器均设于每户的厨房中。地板辐射采暖的管材选用交联聚乙烯管（PC-X）。考虑到系统的承压问题，首层至三层的管材采用交联铝塑复合管（XPAP）。
为满足分户热计量的需要，减少对下一层的散热，每层均设保温层。根据采暖管道敷设的要求，本楼的地面垫层厚度为110mm，其中包括保温层、豆石混凝土层、水泥砂浆找平层和装饰面层。为了试验地面不设保温层时，对楼板结构的温度影响，以及了解向上和向下传热的情况，个别房间未设保温层。
本住宅楼的采暖室内设计温度为20℃，根据北京市《低温地板辐射采暖应用技术规程》中供暖热负荷计算宜将室内温度降低2℃计算，故进行采暖负荷计算时室内设计温度按18℃计算，顶层西北角房间按16℃计算。本设计地板散热量适当考虑家具的遮挡因素，家具对地板面积遮挡的有效面积系数按20%-30%考虑，面积小的房间取较大值，面积大的房间取较小值。
三测试报告
1测试方案和测试项目
A测试项目
（1）地板和墙面辐射采暖构造层内的各点温度情况。
（2）地板辐射采暖构造层中有无保温层对向上、向下的热流的影响程度。
（3）室内竖向空气温度分布。
（4）室内人体实感温度（包括室内各非加热面的壁面温度和室温）
（5）最不利房间热舒适性。
B测试方案
（1）选择6层和8层东南角的相同位置的作为地板辐射采暖的对比房间，测试项目为（1）～（4）项：选择22层西北
角房间作为（5）～（6）项的测试房间：6层西面房间作为墙面采暖的测试房间。
（2）在6层和8层东南角房间，分别埋设热电偶，用于测试地板辐射采暖各层的温度分布。在铺设完管道层后，预埋
了管道周围的热电偶。
（3）如图3.1.3所示，在6层和8层布置热电偶和热流片，用于测试地板辐射采暖向上和向下的热流。
（4）在8层的测试房间墙壁和顶板上布置外带测头的RHLOG-Ⅱ型温度自计仪测量房间各个非加热面的壁面温度，用于
确定地板辐射采暖的实感温度。
（5）在6、8层和22层的测试房间如图1所示布置RHLOG-Ⅱ型温度自计仪测量房间的竖向空气温度分布鞋。
（6）测量最不利房间22层测试房间的热舒适性。
图1
2测试结果
由于工程交工时间的关系，第一次测试从2001年1月18日开始，共分为三个阶段进行，分别选择在严寒中、中寒、微寒。室内外温度用RHLOG-Ⅱ型温度自计仪测试，可按照上述方案进行连续测试。室外温度曲线如图2所示。
图2室外温度
（1）地板辐射采暖各层温度情况
6层不低温地板辐射采暖的各层温度变化，如图3所示，8层低温地板辐射采暖的各层温度变化，发图4所示。
图3
图4
（2）地板辐射构造层有无保温层的向上和向下热流对比
图5六层地面热流
图6八层地面热流
（3）室内竖向空气温度分布
（5层）
（6层）
（7层）
图7室内竖向空气温度分布
（4）室内人体实感温度
根据八层南向房间内表面温度测量值计算实感温度，计算结果如图8所示。
从图8中可看出，人体实感温度比室内空气温度略高，这是辐射采暖方式优于一般对流采暖方式的特点之一。
图8
（5）最不利房间的热舒适性
1月7日对22层测试房间2进行热舒适性测试，采用丹麦生产的B&K1213多用气象仪，测量室内干球温度、相对湿度、水蒸气及室内风速等参数。采用黑球温度计测量室内黑球温度，用于平均辐射温度的计算。室内热舒适性的评价按照国际标准ISO-7730和国家标准GB/T18049-2000是用PMV和PPD指数来描述的。
2月17日上午10：00至11：00对22层测试房间2进行了3组热舒适测试，并根据所测数据对PMV和PPD进行了计算，其中PMV为-0.2～0.1,PPD为5.1～5.5。可以看出，本测试房间的热舒适性是满足国际标准的。
四分析与讨论
1地板辐射采暖的舒适性
对顶层（22）层北向房间进行热舒适测试，在室温为21℃左右时，其舒适度满足国际标准的要求。由于条件所限，未能测试其它室温下的情况，因此，不能涵盖所有情况。
对八层南向房间各内表面温度的测定，内表面温度高于室内空气温度，这是地板辐射采暖的特点，也是热舒适的原因之
一。
室内空气温度分布规律与以往资料介绍的规律不同（顶层符合一般规律）。一般单层采用地板辐射采暖时，采暖房间空气温度分布为下高上低，这是形成地板辐射采暖舒适的主要原因。本住宅楼每层均为地板辐射采暖，由于散热向上向下同时传
热，使下层顶板温度升高，因而空气温度分布不理想，看来有必要对中间层进行热舒适测试。上述现象也说明了，散热管下设保温层是必要的，这不但有利于分户热量计量，而且还可提高室内的舒适度。
2地板辐射采暖散热管向上、向下的散热量比例
由于地板表面测试的不均匀性以及用热流片测量热流时的干扰因素较多，按本次测试方案，无法得出地板辐射采暖向上、向下的散热量比例。
3地板辐射采暖的节能性
实感温度比室内空气温度高，是地板辐射采暖比其它采暖方式节能的原因。本次测试房间的实感温度与空气温度差约为0.5℃，与一般资料中介绍的温差为1.5～2.0℃相比是较小的。因为只是测试了一个房间的参数，测试结果尚不能作为定论。
4地板辐射采暖的安全性
地板内散热直接铺设在楼板结构上时，不会对楼板造成损害。实测散热管外壁温度不超过45℃，设计供水温度（供水管
内）为55℃，温度均较低。但楼板上不设保温层在其它方面很不利，一般就设保温层。当有保温层时，楼板结构层上皮（保温层下皮）温度均未超过30℃，比夏季室内空气温度还低。
五结论
本文通过对北京市一座新建住宅楼的低温地板辐射采暖系统现场实测，对该系统的地板和墙面辐射采暖构造层内的各点温度计情况、地板辐射采暖构造层中有无保温层对向上、向下的热流的影响程度、室内竖向空气温度分布室内人体实感受温度（包括室内各非加热面的壁面温度和室温）、最不利房间的热舒适性等方面进行了分析研究。根据分析结果，得出了该系统在舒适性、节能性等方面的一些结论，说明低温地板辐射采暖是具有较为突出的特点的，对该系统的应用性还有待于做进一步的研究。本课题对于该系统住宅中大面积的推广使用具有一定的借鉴作用，同时对该系统在实际工程设计中的具体应用具有指导意义。
参考文献
1InternationalStandard(ISO)7726,Thermalenvironment-Instrumentandmethodsformeasuringphysicalquantities.
2GB/T18049-2000，中等温度的热环境PMV和PPD指数的确定及热舒适条件的规定
1.1景观方案设计阶段
方案设计阶段应做到景观规划布局合理、功能分区明确、交通组织流畅。此阶段容易出现设计图纸中的消防道路不能满足消防规范，人车混流导致的交通组织不合理，小区出入口的设置不能满足物业日常管理的需求，以及康体娱乐设施、停车位、垃圾站等位置布置不合理引起的扰民现象。要注意控制软硬景比例以及控制景观成本造价。一些景观设计师为追求景观的大气好看，侧重于对硬质景观空间的组织设计，设计大面积的铺张广场和人工湖。不仅增加项目的景观造价成本，而且忽略了植物景观空间的营造，导致项目效果一般。因此，在总体设计布局时，软硬景比例控制在3：7或者2：8。最后还应注意室外景观设计是否存在缺漏项，如地库采光井、地下车库入口及非机动车出入、地下室、半地下室及其它凸出地面需要装饰处理的构筑物等。
1.2景观扩初图设计阶段
景观扩初设计是方案设计和施工图设计的纽带。在景观方案通过审查后，景观设计单位容易忽视与各专业工作交接，景观设计管理者应组织景观设计单位与各专业工程师对工作范围上需衔接之事进行确认。例如，应与建筑工程师联络，确保建筑风格与景观设计特色互相配合；应与项目各专业工程师协调有关结构设施、户外照明设施、水景循环系统、地下管线等相关问题；应与室内设计师协调，确保室内及室外设计在物料、空间处理及特色方面互相配合。接下来对于设计单位提供的扩初图纸应审核其与景观方案效果相关的所有技术参数，软景设计风格及配置手法，保证其不偏离设计方案。最后，值得注意的是，由于目前景观行业的不成熟、规范以及设计单位设计水平的良莠不齐，导致一些景观单位在方案深化过程中容易忽视经济技术指标，使得景观项目后期无法验收。因此，在此阶段应核算确认方案的软硬景面积比例，计算绿化面积及地面停车位数量等指标，复核是否满足建筑规划指标要求。
1.3景观施工图
景观施工图是保证项目落地施工的重要环节。对景观设计单位提交的施工图，地产景观设计管理者需组织相关专业设计师对施工图纸进行审查，把握设计效果，控制设计意图在后期设计过程中不偏离原有方案。该阶段设计管理中主要把控以下几点：
1.3.1统一协调各专业，保证图纸的完整正确性。
由于景观分为园林、绿化、水电、结构4部分，由不同专业施工图设计师完成。常常造成彼此独立设计，忽视其它专业的相关性。最后完成的设计图纸出现冲突或者分专业设计交接界面存在缺漏项。例如，井盖位置的不合理性，由于给排水设计师未结合园建设计出现管井一半在硬铺上、一半在绿化上，因此施工图审查的时候应注意管井的位置，避免管井与构筑物、道路等冲突。
1.3.2审核施工图竖向设计。
竖向设计是直接塑造园林景观立面形象的重要工作。竖向设计的目的是改造和利用地形，景观设计师需要复核施工图设计标高和设计地面是否能够满足园林道路场地、建筑及其它建设工程对地形的要求，是否能够有效保证排水系统通畅，使地面不积水。还应结合竖向地形复核地库顶板区域的覆土深度及结构荷载值，绿化种植设计应结合覆土深度综合考虑。笔者参与的项目在审图期间发现，设计师在小区内大量种植深根树种以及覆土深度要求较高的大树，而忽略地库结构荷载，造成地库超荷载。
1.3.3软景设计部分。
软景设计应遵循适地适树原则，充分考虑季相变化和色彩搭配。尽量使用乡土树种，目前许多景观设计师盲目跟风，使用一些非本土树种，且造价昂贵，最后效果不佳。另外，还应注意审核软景施工图中的植物拉丁学名，标注是否正确。绿化施工图设计时设计师常常忽略标注植物拉丁名或者植物拉丁名书写错误，图纸中应同时体现植物的中文学名及拉丁文学名。因为不同地区对同一种植物的称呼不尽相同，使用拉丁名统一标准，不容易混淆树种。
1.4施工配合阶段
1.4.1施工图纸技术交底。
通常从方案到景观施工图出图，施工单位未参与其中，容易导致施工单位对图纸的理解吸收不够，导致设计与施工脱节。所以，在施工开展之前，应会同景观设计单位，各专业设计师及工程师与施工单位进行技术交底工作。将项目的设计理念及设计成果通过图文形式传达给施工单位。协助施工单位熟悉和正确理解图纸，争取将设计图纸以最佳的方式来实现。
1.4.2材料样品确认。
景观设计管理者应会同景观设计单位做好硬质铺装材料样板，以及大型乔木的确样工作，这是施工品质保证的手段之一。对于灯具、小品、雕塑、花钵、铁艺、康体设施等需要进行二次设计的子项，在制作、购买前也应由甲方景观设计师及设计单位共同商定样式，做好确样工作。
1.4.3现场把控调整，优化设计细节。
地产景观设计师不仅要做到对图纸的审查把控，还应定期到项目现场设计巡检，发现问题并及时解决问题，指导施工单位，优化设计细节。毕竟景观设计师对空间的想象以及预测会受到各种局限，而亲临现场能够发现新的设计条件，让景观设计图纸得到更好地实施。地产景观设计师在感受现场空间，应注意项目的地形堆坡以及植物配置。地形堆坡是项目施工的基础，设计师需结合现场周边环境，对施工单位初整的地形进行复核提升。植物配置方面，由于植物进场时，不同植物品种形态各异，即使是同种植物之间也无法保证形态冠幅高度完全一致，因此，现场种植效果不能完全表达植物配置图纸所传达的意图。要求景观设计师在绿植施工过程中亲临现场，感受种植效果，必要时现场调整设计方案。
2结语
关键词：人防地下室结构设计
1.工程简介：深圳市泰然实业有限公司306高层工业厂房是1栋18层(地下1层)的框架一剪力墙结构的高层工业建筑。建筑面积31200m2，建筑高度79.8m，地震烈度为7度，框架等级为3级，剪力墙等级为2级。地下室面积3908m2，其中含人防面积1390m2，分两个人防单元，层高4.4m，桩基采用预应力砼管桩。
地下室的设计中考虑人防的问题，有一个平战结合的问题，即既要考虑平常使用时荷载较小，需满足建筑使用上大空间的问题，又要考虑人防时荷载较大，结构上很难满足大空间的问题，如何协调两种状态下不同的使用要求，以下讲几点笔者在人防设计方面的一些体会，以资借鉴。
2.人防结构设计的特点
人防即人民防空，人民防空的任务是根据国防的需要，动员和组织群众采取防护措施，防范和减轻空袭危害。除采取人员疏散的措施之外，也是战时防空的最重要的措施之一。防空地下室结构设计的主要内容包含两方面：一是主体结构设计，包括顶板、外侧墙、底板等其它构件的结构设计，二是孔口防护设计，包括出入口的防护和消波系统(防护设备)，其中出入口的防护包含防护密闭门的选用、门框墙、临空墙的计算、出入口通道(包括风井)的计算等几个方面，而消波系统则包含防爆破活门的选用和扩散室(箱)的设计，那么，这些内容的结构设计与一般的结构设计有何不同呢?
第一、结构设计的可靠性可以降低，一般建筑结构pf≈10，而人防结构pf≈6%，第二，考虑结构的动力响应，第三，结构构件可考虑进入塑性工作状态，第四、材料设计强度可以提高，实验表明，在快速加载的情况下，这时材料力学性能发生比较明显的变化，主要表现为强度提高，但变形性能包括塑性性能等基本不变，这对结构工作起到有利作用，例如钢材强度可提高1.15～1.5倍，对砼强度可提高1.5倍，这是在设计中考虑材料强度综合调整系数来完成的，第五，重视构造要求，人防设计的许多构造要求是与一般的建筑设计不同的，要求更为严格，故仅仅只考虑受力计算，不考虑构造措施是不合理的。
根据以上所述的结构设计的特点，我们可以确定防空地下室结构设计的一般原则，①平战结合，取控制条件，在民用建筑的人防地下室的结构设计中，一般只涉及5级或6级人防设计，结构的顶板基本上都由战时控制，而侧墙和底板则因地下室的结构型式的不同而由实际情况确定；②只进行强度的验算，由于在核爆动荷载作用下，结构构件变形极限已用允许延性比的控制，且在确定各种构件允许延性比时，已考虑了对变形的限制，因而在防空地下室结构设计中，不必再单独对结构构件的变形与裂缝开展进行验算；③只考虑一次核袭击；④注意各部件的协调，以免因设计控制标准不一致而导致结构的局部先行破坏，失去整个防护建筑的作用；⑤地面与地下承重结构体系要协调，不能出现两者强弱相差较大的情况。了解了结构人防设计的特点及原则之后，我们首先就必须确定计算所需的荷载值。
3.人防荷载的确定
如前所述，人防地下室结构设计主要考虑抵抗空气冲击波。当核武器在空中爆炸时，当冲击波传播到地表时，形成反射冲击波，因反射波是在被入射波压密和加热过的空气中传播，且压力又高，所以反射波的传播速度要比入射波快，当反射波波阵面终于赶上入射波波阵面后，则汇合成为一单一的冲击波，即合成波，合成波波阵面靠近地面部分是垂直于地面的，即合成波是水平方向传播的，对抗力等级较低的防空地下室来说，所受的冲击波即为这种合成波(即地面冲击波)。防空地下室的顶板一般就直接承受地面冲击波的超压和负压作用，而对于侧壁和底板，因空气冲作用于地表，压迫土体并使其产生运动，上层土体受压后连续向下传递压力，这种土体的压缩状态由上向下逐层传播过程称为土中压缩波的传播，当遇到侧壁或底板的阻挡后，则会产生超压、动压和负压作用，这就是侧壁和底板需考虑的问题。
本工程人防地下室防护等级为6级(级别的确定是根据国家制订的《人民防空工程战术技术要求》确定的，是由人防部门确定后发文予设计单位)，采用全埋式现浇钢筋混凝土人防地下室，各部位等效静荷载取值分别为：
3.1顶板：首层外墙为180mm实心砖填充墙，且墙面开孔面积大于50%，故不计上部建筑物对地面空气冲击波超压作用的影响，等效静荷载标准值q=60KN/m2。
3.2侧墙：上部建筑物为抗震设防的框架—剪力墙结构，故应放入上部建筑物对地面空气冲击波超压值的影响，根据本工程地质条件，人防地下室侧壁范围内分别有非饱和土和饱和土，取其加权平均值，并考虑周围基坑支护的阻隔作用，故地下室侧壁等效静载荷标准值q=40KN/m2。
3.3底板：本工程采用桩基础，当核爆荷载q作用于顶板时，荷载随板、梁、柱传至桩上，因人防设计时不考虑地基承载力和地基变形，由q产生的q由桩与底板共同承受，故小于规范中按箱形地下室底板的等效静荷载值40～50KN/m2。，与平时荷载作用下因桩不均匀沉降而产生的底板受力相比，不起控制作用，故不予考虑。
3.4门框墙：所受荷载由两部分组成，一是直接作用在墙上的荷载qe=200KN/m2。；二是由门扇传来的等效静载标准值，分别按门扇的型号、大小计算确定。
3.5临空墙：依工程实际情况和规范表4.5.7取其等效静荷载标准值为130KN/m2。
3.6隔墙：隔墙分两种，一是相邻防护单元间隔墙的设计压力值为50KN/m2。；二是6级人防地下室与普通地下室相邻间的隔墙，其普通地下室一侧的设计压力选用值为90KN/m2。
其它各种防护密闭门、防爆波活门、扩散室的设计压力均由规范中有关规定选用，当所有构件的等效静荷载值确定后，即可进行结构计算。
4.荷载组合和内力分析
作用在防空地下室结构上的荷载，应包括核爆动荷载、上部建筑物自重、土压力、水压力及防空地下室的自重等，规范中对防空地下室不同部位应考虑的荷载组合给出了一个表格，结构设计时可根据各工程的结构特点结合表格确定所需进行荷载组合的项目，本工程各个部位参与组合的荷载分别为：
4.1顶板：顶板核爆动荷载标准值，顶板静荷载标准值。
4.2侧墙：竖向：顶板传来的核爆动荷载标准值、静荷载标准值，上部建筑物自重标准值(仅有局部剪力墙部位)，外墙自重标准值。横向：核爆动荷载产生的水平动荷载标准值、土压力、水压力。
4.3内承重墙(柱)：在本工程中，将平时和战时的荷载值进行对比不难发现，战时所增加的顶板核爆动荷载标准值小于平时各楼层的活荷载标准值之和，故此部位构件不由战时条件控制。
在进行荷载组合时，需要明确两个问题：一是上部建筑物质自重标准值的确定，规范的条文说明中第4.3.14条已详细说明了各种不同的上部结构型式，在进行荷载组合时可氛围全部考虑、考虑一半和不考虑三种情况，设计时应认真分析确定。二是顶板的组合中是否考虑上部建筑物的倒塌荷载值，因为倒塌荷载的作用时间滞后于冲击波峰值作用时间，且规范规定的倒塌荷载产生的静荷载值为50KN/m2。，小于冲击波对顶板的等效静荷载值，因此在顶板荷载组合中不必计入倒塌荷载值。
在防空地下室结构的设计中，其承载力设计应采用下列极限状态设计表达式：γ0(γGS+γQS)≤R(f，f，αk，……)(见规范第4.6.2条)，需要指出的是几个系数的定义：γ0—结构重要性系数，取1.0；γQ—等效静荷载分项系数，取1.0；f—混凝土动力强度设计值(参规范表4.6.3)；f—钢筋动力强度设计值。(参规范表4.6.3)
由上式可明显看出人防设计的特点(如前所述)，这样与平时状态下的内力情况进行比较，本工程中，顶板、侧壁及人防区域内构件的水平受力由战时控制，底板、基础由平时控制。
求出构件的内力和配筋后，剩下需注意的问题就只有一些构造要求了，《规范》第4.7节中已作了很详细的规定，结构设计人员只需认真研究体会规范条文的条件和适用范围，结合工程实际情况就可顺利地完成人防地下室各主要构件的设计了。解决了主要构件的问题，人防地下室孔口防护的设计和平战结合就成了剩下需研究的问题。
5.孔口防护和平战兼顾
孔口防护包含三部分的设计内容：一是防护密闭门与消波系统的设计，二是出入口通道内临空墙、门框墙的设计，三是孔口其它构件，如风井、防倒塌棚架、开敞式通道、相邻单元之间的隔墙等的设计，其中第二、三条中的临空墙、相邻单元之间的隔墙已在上节中谈到了荷载的确定，设计人员可按一般墙体的计算模式，考虑人防设计的特点计算出内力和钢筋，而门框墙的设计一般是按悬臂梁计算，但需注意的就是因平时使用时需要的出入口通道均较宽，而战时又相应较窄，这样有可能会使门框墙的悬臂长度过长，而使水平筋过大，这种情况下，可考虑在不影响功能使用的前提下，加设柱、梁改变门框墙的受力型式，得到较为经济的设计效果，风井的设计中只计算土中压缩波的压力，对空气冲击波则不予考虑，因两者不会同时作用。开敞式通道更不考虑核爆动荷载，只考虑静土侧压力，而防倒塌棚架的设计分竖向和横向两项，竖向力即为倒塌荷载50KN/m2，属静载，横向力即动压设计值q，由《规范》第4.5.10条确定，这两项受力作用时间存在间隔，故不考虑同时作用，下面主要谈谈第一条的设计内容。
当空气冲击波到达出入口通道时，虽然有通道出入口的扩散作用，但遇墙体和门的反射作用使作用在门上的总效应大于空气冲击波的压力，约为2.0～3.5倍。为方便工程设计人员，国家将防密门进行系列化处理，依据设计压力和门洞尺寸就可轻松地选择定型的防密门。
而消波系统的产生是因为滤毒通风设备所能承受的允许压力远小于空气冲击波，若其防护措施不能与主体抗力相适应，将直接影响整体工程防护能力。消波系统的基本思想是以堵为主，堵消结合，堵就是采用防爆波活门将冲击波的大部分阻挡在室外，消就是使从活门孔进入的少量冲击波通过扩散室的扩散膨胀作用削弱其压力，使其进入内部的压力不超过设备的允许压力，规范表4.9.1给出了消波系统选择表，可按抗力等级与允许余压值予以确定，一般由防爆波活门及扩散室组成，防爆波活门的选用和扩散室各部分尺寸的确定均可在《规范》中找到相应的表格和公式得到落实。这项工作在设计过程中既可由结构专业完成，也可由建筑、通风专业完成。
扩散室前墙即安装悬板活门的墙面为临空墙，墙面本身受的荷载及活门传来荷载均按临空墙荷载取值，扩散室与土相邻的顶底板及外墙按土中压缩波压力确定荷载。
基于GIS的区域土地利用分析评价系统属空间型信息系统，其总体设计目标是以地理信息系统技术为核心，以计算机网络为传输载体，使用可视化技术，在土地利用统计数据库的基础上，紧密结合土地利用的分析评价理论体系与业务流程，实现土地利用的现代化与信息化监控与管理，并通过二维表结合地图可视化方案呈现地理信息评价结果，为相关决策部门或人员提供良好的决策支持。系统近期目标是构建一个区县级客户端应用，在实现GIS基本功能的基础上，添加土地利用数据的输入输出、参评因子选择及其权重计算、评价体系选择、评价模型确立和基本的评价结果分析等功能。系统的中远期目标是扩展和完善系统，建立起土地利用相关专业评价体系，使系统具备专题统计和分析功能。具有一定的辅助决策能力;建立一套区域级的多级互联共享评价系统，并实现系统的网络化，使之能够和上级部门进行数据交换和共享。
2系统总体结构设计
系统采用在C/S模式下的客户表现层与数据库层之间加入一个应用程序服务器层的三层结构体系，利用该中间层实现对数据库的访问和商业规则封装。逻辑上包括数据库层、业务逻辑层和表现层。数据库层主要负责属性数据和空间数据的更新管理，实现与逻辑层之间的数据交互处理;业务逻辑层则根据系统功能进行数据运算、判断分析、综合分类等逻辑操作，实现模块化分析处理;表现层直接面向用户，接受用户命令操作并反馈处理信息。这种体系结构将数据处理与逻辑操作相分离，保证层与层之间的相互独立，从而提高系统运行效率并保证数据的安全性。
3系统功能设计与实现
3．1系统功能设计
系统功能分基本功能和专业功能两大部分。基本功能主要以工具条形式在系统主面板中实现，贯穿系统的整个生命周期，主要包括属性、图形数据输入和输出(导入/导出)、数据编辑、属性及空间查询、数据格式转换、地图量算和投影转换等常用功能。专业功能则以模块化形式划分，实现分析评价、综合归类、统计报表和专题制图等主要工能，包括城镇建设用地综合评价，从土地利用的广度和深度层面分析评价，得到土地适宜度和集约度评价值;产业优化度评价，运用区位基尼系数和聚类分析法从产业类型和效益层面进行产业优化度分析，得到产业发展协调度和经济地位;土地利用和产业发展协调性评价，通过构建土地利用协调系统和产业发展系统反映承接产业和土地之间的协调耦合关系，再根据协调度模型计算两者之间协调性;土地利用分区评价，根据土地适宜性、土地集约度等有关成果，采用多因子加权综合分析法计算土地利用分区指标值;最后，将以上评价结果按一定标准划分不同等级并将其写入数据库中保存管理。
3．2系统功能实现
基于结构设计和功能设计，在VisualStudio．Net框架下，使用C#开发语言，结合GIS组件ArcGISEngine开发土地利用分析评价系统，这种方式的优点在于开发速度快、方式灵活、可伸缩性强。ArcGISEngine是对ArcOb-jects核心对象的重新封装，功能强大，完全能够满足系统的需要，相比ArcObjects，ArcGISEngine更易使用，并且可以脱离ArcGIS平台，大大地降低了系统构建成本。利用ArcGISEngine我们可以轻松地实现地图常用操作，并在其基础上封装土地利用评价的核心对象，实现其社会经济层面的分析评价。
4数据库设计
数据库是系统的核心组成部分，数据库设计须遵循完整性、安全可靠性和易于操作等原则，且必须符合相关行业规范和国家统一标准，保证不同软硬件平台、同源异构数据体在各级别系统及其他相关系统间的无缝融合与共享，从而促进相关合作。因此，数据库设计必须兼顾两者特性，保证数据结构的相容性。本系统分别建设空间数据库和属性数据库，空间数据库是对应空间实体的地理编码，能够标识地物对象的空间位置，并隐式地包含了各空间实体的地理坐标，通常有个人地理数据库和多用户地理数据库。考虑到系统稳定性和数据安全性等方面，这里采用多用户地理数据库SDEGeodatabase。空间数据按其存储方式分矢量数据和栅格数据，矢量数据直接以ShapeFile文件格式存储到Geodatabase中，栅格数据由于存储量大，考虑到读取效率问题，采用文件系统结合关系数据库协同存储管理，由关系数据库存储数据路径信息，文件系统管理数据。属性数据库主要存储元数据、经济统计数据和土地利用指标数据等不涉及地理坐标的属性信息，采用关系数据库存储管理，将各类属性数据作为字段建立关系表，其建立规则须符合规范化、实用性和关联性的原则。
5系统应用效果
关键词：地域视角 基层 检察文化建设 定位 台州
我国是一个地域辽阔的多民族国家，各个地方都有自己的个性文化，各民族也都有自己的文化传统。检察文化不仅需要展现检察机关性质职能的共性文化，也需要融合富有地域特色的个性文化，唯有在二者之间找到平衡，方能有效地实现彼此之间和谐统一。近年来，台州市检察机关紧扣检察职能特征，依托地域文化特色，全力打造富有台州气息的检察文化。同时，椒江、黄岩、路桥、临海、温岭、玉环、天台、仙居、三门等台州下辖九个县级检察院也着力围绕检察职能特征，深度融入自身地域特色文化，纷纷创建起了各具特色的“台检子文化”。
一、找准基层检察文化建设的发展主线
（一）突出基层检察文化建设的职能特色
在多年发展过程中，各个法系的检察制度都积淀了许多独具特色的检察文化元素。它们既包括独具检察特色的司法观念、价值取向和职业操守等抽象理念，也包括与之相适应的内部规章、程序规范、工作标准等具体制度；既包括检察机关的建筑、设施和装备等物质形态，也包括检察人员办案办公、服务群众和生活休闲等行为方式。检察文化建设需要围绕这些元素展开，充分突显检察机关的职能特色，确保检察文化建设为检察履职服务。例如，三门县检察院调动各方力量，以群团活动为载体，由团支部、女检察官工作小组、检察法治宣讲团、等各群团自发组织活动，投身普法宣传、送法进校和职务犯罪预防等各项法律公益活动，积极树立检察机关和检察人员的良好形象，促进了检察工作创新创优发展。
（二）突出基层检察文化建设的地方特色
我国地大物博、民族众多、风俗各异。在漫长的发展历程中，各地方因地理方位、生活习惯和民族风情等不同，积累下了各具特色的文化传统。这些文化传统是一个地方最具感召力和凝聚力的独特标志。基层检察文化建设应当从这些独特的地方文化传统中，汲取充沛的滋B，展示独特的地方文化魅力。例如，仙居县检察院在检察文化建设中，就非常注重挖掘本地特色，组织全院干警瞻仰明代左都御史吴时来纪念堂，聆听讲解人员讲述400多年前的一位敢于秉公执法的“检察官”――吴时来的模范事迹，巧妙地引导干警从检察职能的角度出发，领会仙居地方文化的深刻内涵。
（三）突出基层检察文化建设的人本特色
检察文化建设不仅是组织的行为，更是检察人员的自觉行为。在检察文化建设过程中，要突出“以人为本”的理念，深入结合当地民俗民风民情，充分发挥在岗在职检察人员的主体地位，并充分发挥检察机关“文化人”的示范、引领作用。例如，临海市检察院立足临海是国家历史文化名城的优势，始终坚守“忠诚、为民、公正、廉洁”的政法干警核心价值观，以剑喻检，创作院歌《剑魂》，忠诚地展现临检人的赤子之心。同时，由该院青联会牵头，每个部门都征集确立了体现自身职能特点的部门训，每位干警都创作展示了体现自身职业追求的座右铭，充分展现了临海检察“文化人”艺术创作才华，推动了全院检察文化建设。
二、紧扣基层检察文化建设的发展面向
（一）检察精神层面
从检察精神的层面看，不同地方的检察机关在检察文化建设过程中，既要坚持检察工作的人民性，也要吸收当地的主流精神文化。如仙居县检察院从仙居历史上楚越战争、北人南迁和儒释道传播的养分中，培育了开拓精神；从古时下汤人对台州最初文明筚路蓝缕、积极有为的开发中，种下了奋斗精神；从仙居历史名人吴芾勇斗权贵、民女顾惜宝慷慨赴死的高尚气节中，形成了鲁迅笔下的台州式硬气，并最终汇流成了仙居检察“崇法尚文、敏思慎行、自强不息、创新发展”这一仙检精神，使仙居检察文化更加可亲、可感、可知、可行。
（二）检察职责层面
从检察职责的层面看，基层检察文化既要坚持立足法律监督职能，服务地方经济发展大局，又要结合当地经济社会发展，提炼出具有地方特色的职责文化。如经最高人民检察院批准，台州沿海高速公路工程作为十二五规划要求加快建设的国家高速公路网的重要组成部分，被列入全国100个挂牌督办的重点职务犯罪预防项目。台州市检察院切实发挥检察机关职务犯罪预防职能作用，联合沿线三门、临海、椒江、路桥、温岭、玉环等6个县级检察院，共同对该工程开展职务犯罪预防工作，使检察职责文化呈现出了很好的地方特色。
（三）检察管理层面
从检察管理的层面看，检察机关作为国家法律监督机关，首要的就是讲求纪律性和严肃性。孟子有言：“离娄之明、公输子之巧，不以规矩，不能成方圆。”对于检察管理工作而言，既要坚持严格依法管理，规范执法行为，也要引进和加强现代科学管理。如台州市检察院借鉴企业管理的“精准化”管理模式，严格规范使用检察机关统一业务应用系统，建立了一整套执法流程控制体系和机关规范化管理制度。又如黄岩区检察院提出“人本化服务”、“信息化管理”的理念，它们把软服务和硬管理结合起来，也收到了很好的效果。
（四）检察环境层面
从检察环境的层面看，检察环境是检察机关的形象展示窗口，是展示检察精气神的无声符号。如今，大部分县级检察院均结合“两房”建设，实现了检察机关建设的园林绿化，用书画艺术形式对办公场所进行了美化，用体现检察特色的法谚法语、名言警句点缀了机关走廊，营造出了检察机关高雅、严肃、活泼、浓郁的文化氛围。如仙居县检察院投资建设的“六大文化长廊”――“仙检精神文化长廊、廉政文化长廊、书法绘画文化长廊、摄影文化长廊、团队细节文化长廊和名言警句文化长廊”等，既美化了环境，又多元素地阐释了“仙检精神”。
（五）检察活动层面
从检察活动的层面看，检察机关既要狠抓思想政治的教育培训，也要开展丰富多彩的文化体育活动。需要指出的是，作为基层检察机关，开展检察活动时，应当紧密结合当地民俗风情展开。所谓“百里不同风，千里不同俗。”检察人员除了检察官的职业身份外，更多的是当地社会的一分子，民俗风情是融入当地人血液里的东西，是不可更改的基因。如椒江区检察院干警很多是当地戏曲“台州乱弹”的欣赏者，他们深受“台州乱弹”所反映的雄健质朴的剧风影响，大都具有非常淳朴的处世心态和积极向上的做事风格。
三、精构基层检察文化建设的发展路径
（一）深挖地域文化自身特征和内涵
当前，检察文化建设尚处于摸索当中，没有固定的模式可以遵循。各基层检察机关应因地制宜，主动寻找地域文化特色，包括地理位置、山水风景、人文历史和风土民情等各方面的文化元素。比如，天台山和合文化强调高尚的道德情操。昔日，寒山问拾得曰：世间谤我、欺我、辱我、笑我、轻我、贱我、恶我、骗我，如何处治乎？拾得云：只是忍他、让他、由他、避他、耐他、敬他、不要理他，再待几年你且看他！这个绝妙的对答成为智慧人生谦卑世的至理名言。天台县检察院充分利用上述“和合”理念引导干警珍惜在一起的工作机会，讲友谊、讲理解、讲友情，彼此包容，由此营造出了一份积极向上、团结合作的工作氛围。
（二）积极促成地域文化有效映射
映射有“反映”之义。文化映射，是指从地域文化到检察文化的有效反映、衔接。在日常生活中，所呈现的文化形式基本上都是零散的、无序的，要做的就是将原有的地域物质文化，或者精神文化进行提炼加工，并找到与检察文化的契合点，实现二者之间的共存共荣。天台山和合文化提倡“贵和尚中”，贵和谐，尚中道，从而避免激烈的对立与冲突，以达到平衡和谐的理想状态。天台县检察院秉承“和合”理念，着力构建和谐的检察人际关系，凝心聚力，有效提升了检察队伍的执行力和战斗力。诸如此类的对于地域文化阐释和吸纳，都是非常具有积极意义的。
（三）科学策划具有地域特点的主题文化活动
基层检察机关应科学地制定主题文化活动规划，将地域文化融入其中，并同步落实保障措施。惟其如此，地域文化才会潜移默化地影响到每一位检察人员，并渗透到其工作和生活之中。对此，台州市检察院在前期分析评估、提炼的基础上，草拟了符合台州实际的“十三五”检察文化建设纲要，并确立了如下几项原则：第一是层次原则，即在时间上，将检察文化建设分解成阶段性目标；在空间上，按照检察文化建设的几个层面，制定分目标。其次是适中原则，即检察文化建设目标要根据本院实际情况制定，同时也要有一定的前瞻性考量。最后是个性原则，即要突显本单位鲜明的个性特征，并找到最切合自身条件的检察文化建设支撑点，继而充分挖掘和打造出独具特色的检察文化品牌①。
[关键词]核心竞争力；地方综合性大学；文化建设；校园文化竞争力
[中图分类号]G641 [文献标识码] A [文章编号] 1009 ― 2234（2014）04 ― 0149 ― 02
随着全球只是经济的发展，全球化进程加快，已经逐渐的形成多元化的文化时代格局。在繁多的文化交流和碰撞下，文化的情节越来越重。文化的重建与反思也逐渐的成为了当前人类文化价值观念改变的重点所在。大学校园也经受着文化与思想激烈碰撞的文化浪潮的冲击。高校的校园文化价值取向的偏失，使得形式主义在高校文化建设中横行，高校的校园文化的发展中也存在封闭性问题等的方面。面对世界范围内的文化激荡，对于大学校园文化的构建问题以及相关的理论逐渐的受到了各方面的关注，校园文化的建设与高等教育的发展一样，受到了社会的广泛关注。
下面将详细阐述本人对于加强地方性综合大学校园文化建设的设想和建议。
一、增强校园文化竞争力，必须要树立正确的价值取向
1.以社会主义核心价值体系为指导
首先，要坚持对高校文化的指导作用
在当前的社会环境下，先进的文化与落后的文化，健康的文化与腐朽的文化并存，有正确的思想作为指引的话，将直接带领我们走向一个新的文化境界。但是如果是错误的文化指引的话，将使得我们之间文化建设的成果毁于一旦。所以，面对这样的形式，高校要建设其本身的校园文化，就必须要树立起社会主义核心价值体系，努力以作为文化发展的指导思想，通过潜移默化的作用，是的的思想价值观念深入到学生的心中，使得其成为广大师生的精神支柱和主流意识，促进其通过自我的调整确立正确的人生观和价值观。
其次，要树立师生中国特色社会主义共同理想
大学阶段的学生，其本身就是一个不断寻找自我和确立自我的过程，大学的校园文化建设就必须要注重大学生的中国特色社会主义理想的教育。引导广大的学生将自我的追求和理想与社会主义现代化建设结合起来，将自身投入到社会主义现代化建设的伟大事业中去。用建设中国特色社会主义的成果鼓舞广大学生，引导他们能够坚定的走中国特色的社会主义道路。
再其次，弘扬和培育大学生中的民族精神
早在上个世纪，同志就指出了校园文化中继承和传播优秀民族文化的重要性。高校的校园文化建设过程中，要将以培养爱国主义为核心的民族精神和以改革开放为和新的时代精神融入到高校的校园文化建设中。不断的提升高校校园文化自身的凝聚力。通过民族精神的教育，树立广大师生的民族自信心和民族自尊心。同时，要贯彻与时俱进的思想，不断的树立新意识，培养新人才。努力营造一个健康的校园文化分为，将高校的校园文化与社会的发展结合起来，保持校园文化的先进性和时代性。
最后，要树立起社会主义荣辱观念
高校本身是为社会培养人才的地方，对于高校的师生来讲，其不仅仅要掌握大量的科学文化知识，还要是先进的道德和文化的创造者和忠实的实践者。在这个过程中，高校的文化建设要采取灵活多样的手段，学习和宣传社会主义荣辱观念，将社会主义的荣辱观念融入到校园文化建设的过程中。要引导广大的师生梳理正确的道德感和责任感。推动学校校风的建设，形成健康和谐的学校人际关系。
2.必须要加强精神文化层面建设
首先，要继承优秀的传统文化
传统文化本身是经历了上千年的发展与演变的，其内涵非常的丰富和拨打，校园的精神要以优秀的传统文化作为发展的土壤，并且要以此为基础。在传统文化中蕴含了十分巨大的精神财富，我们就应该适当的从传统文化中取得一定的精华，并且要赋予这些传统文化先进的理念和时代观念，在此基础上创造出先进的校园精神文化。比如，在儒家文化中，就有自强不息的精神文化内核，其倡导的是积极的人生实践活动，在此基础上，我们通过一定的加工，以这样的人文关怀和人生情节为基础，建立在精神文化的基础上，实现传统文化对生命的敬畏，促进师生形成健康向上的人生观。
其次，以爱国主义和社会主义为主旋律
校园文化本身一旦建立起来，实际上就是要以历史和现实相互结合，要以现实和未来相互结合，只有三者之间相互结合的精神支柱，才能够实现校园文化的健康发展。校园文化的建设者要以倡导学生本身积极的入世为要求，要适应时代的发展要求，把握好时代的脉搏和发展方向。校园文化在建设的过程中要积极的倡导学生积极的投入到国家的事业和民族的事业当中去，将爱国主义和集体主义精神作为自己的基本责任。只有这样才能够保证大学培养出的人才全面发展。
二、增强校园文化竞争力，必须要纳入到高效发展的总体规划
1.要提高对校园文化建设地位和作用的认识
是不是对校园文化的建设有足够的重视，首先是要取决于教育主管部门以及学校的相关领导对于当前形势下校园文化所处的地位和作用的认识。
在当前的情况下，高校本身面临着教务工作的改革，还需要教育部门以及学校解决困难和问题有很多，尤其是目前有很多直接的影响到学校改革和发展的各项任务，直接的牵扯了领导的主要精力。同时，在人们的本身观念中，校园文化往往被视作为单纯的文化娱乐活动，其本身的功能和作用也往往被人们所忽视了。所以，到现在位置，校园文化受不到一定的重视。
在当前，校园文化逐渐的受到了重视，也成为了我国社会主义精神文明建设的神话和发展及其本身深层次的社会变革反应。校园文化作为一种比较新的教育思想，也成为了学校人文教育和文化建设的一个重要的项目。
2.建立完善高校文化建设的自我保障机制
首先，加强对于高校文化建设工作的指导
在实际工作的过程中，要将高校的校园文化建设作为社会主义先进文化建设的重内容加入到重要的工作日程中去。学校的宣传部门、学生工作部门以及相关的团委部门要共同参与到校园文化的建设中去。同时，要完善学校校园文化建设检查的制度，将校园文化建设纳入到学校教育教学评估系统，以评价作为宣传和促进的方式。学校要从其本身的发展和人才培养的方向，站在全局的高度，充分的认识到加强校园文化建设的重要意义。要统筹校园文化的建设。成立相关的校园文化建设领导小组，统一领导，指导学校校园文化的建设。同时，要充分的发挥出党团的组织，学生会以及相关的大学生社团在文化建设的重要作用，不断的推进校园文化的建设。
其次，要加强对高校校园文化建设的管理
要建立校园文化工作的各种管理制度，加强社会科学制度的研讨，加强校园论坛的管理，抵制相关的错误言论。坚决的地址各种的庸俗文化和相对腐朽的生活方式对于大学生的影响。要加强对于大学生组织的领导和相关的管理，推进大学生社团的指导工作，引导大学生社团自主的开展相关的活动。
最后，要加强大学校园文化建设的保障
在大学校园文化建设的过程中，要将校园文化建设的经费充分的纳入到大学的预算当中，在各个方面对校园文化建设做好投入，确保校园文化的各项工作能够顺利的开展。要不断的完善各项政策和措施，切实的保障校园文化建设中遇到的各种问题和困难能够顺利的解决。加强理论的研究工作，开拓出新的措施改进校园文化建设的思路。
3.加强与发达国家之间的交流工作
首先，积极的拓展校园之间的直接交流
从教师的层面上来讲，要从积极的拓展以教师为主体的校园文化的国际交流活动。我们不能将国外的思想当做不好的方面一直规避。要鼓起勇气积极的引进国外的先进文化，不能够将国外的文化一直抵触和存有偏见，科学的认识，并且将那些有优越性的先进文化积极的引进。不要以保护我们本身的校园文化特色为理由，对发达国家的那些优秀的文化抵触。同时，我们在积极的交流的过程中不能够单纯的流于形式，要深入的了解校园文化的本身内容，努力的改变传统的形式主义学习作风，真真正正以交流的目的，深入的感受国外先进文化的氛围。在这个过程中，要以教师作为主体，组织那些对于校园文化理论中有一定程度的研究和负担着发展校园文化众人以及直接指导学生教师参加。
从学生层面上来讲，要开展以学生为主体的校园文化联谊活动。当前我国高校的国内外交流活动相对比较少，形式也相对比较单一。其中，比价常见的是文艺汇演和体育比赛。这样的活动仅仅起到了一定程度上的文化交流作用。但是，实际意义上的文化交流并没有展开。同时，我们需要认识到，学生本身是校园文化交流的主体，因为学校的校园文化基础就是学生。只有让学生真正的认识到了发达国家文化活动的实际，才能够更好的利用其先进的文化为我们的校园文化发展服务。所以，必须要让大学生走到国外了解其固有的生活方式和思维方式，这本身是具备了很重要意义的。
其次，要适当的扩大留学教育
留学教育本身要包含国内的学生到国外接受教育，同时也包含国外的学生到国内接受教育，这两种形式都能够有效的实现发达国家校园文化对国内校园文化的影响。
所以，在留学教育的扩展方面，要扩大出国留学的建设。由于发达国家的高校自身在教育的国际化趋势中非常的有优势，教育的输出十分的多，影响能力也十分的强。所以，发达国家的校园文化对于发展中国家的影响是十分的有吸引力的。这对于国内高校来讲具有十分大的优势。鼓励学生出国留学，扩大出国留学队伍应该坚持理智留学，不断的提高留学生的回国率。同时，要争取更多的国外留学生。在一些发达国家的校园中，留学生的比例是十分高的。这些不同国家的留学生相互之间不断的交流，丰富了教育的形式，多元化的师生组成结果，国际性的文化背景，使得教学组织形式多样化，也使得校园文化非常的丰富。所以，对于一个大学来讲，能不能吸引到大量的国外留学生本身也是一个大学校园文化能不能繁荣的关键。
高校的校园文化本身是社会主义先进文化的一个重要的组成部分，不断的加强校园文化的建设对于推动高校本身有非常重要的意义，加强大学的思想政治教育，全面的提高大学生的综合素质，也具有十分重要的意义。
目前来讲，我国的高校文化建设方面的研究成果十分的丰富，但是针对地方性综合大学的仍旧不多，在本文中笔者是针对地方性的综合大学进行准备和研究的，但是有限于个人的水平，同时也有限与资料和时间，疏漏的地方有很多，还需要广大的同仁指正。
〔参 考 文 献〕
〔1〕李晓华.信息化环境下高校校园文化建设研究〔J〕.中国科教创新导刊，2007，（21）.
〔2〕孟蕴华.试论如何强化高校校园文化的思想政治教育功能〔J〕.社科纵横，2010，（07）.
〔3〕唐立英.浅谈新时期高校校园文化建设〔J〕.经济研究导刊，2011，（17）.
〔4〕黄静潇.美国大学校园文化建设的特点〔J〕.煤炭高等教育，2010，（02）.
〔5〕吴睿.有效构建大学校园文化之对策〔C〕//第三届全国农林院校教育科学类研究生学术论坛论文集，2011.