时间：2023-09-17 15:03:41
导语：在固井施工流程的撰写旅程中，学习并吸收他人佳作的精髓是一条宝贵的路径，好期刊汇集了九篇优秀范文，愿这些内容能够启发您的创作灵感，引领您探索更多的创作可能。
关键词：固井参数 工艺优化 效益评价
永宁油田属低产、低孔、低渗、中浅层、低丰度的中型岩性油藏，由于储层本身物性条件差，固井是不可缺少的工艺流程，在固井参数及工艺优化上尤其重要。固井必须满足压裂以及后续生产的需要，油井水泥是封固套管和井壁环形空间的重要材料。依据固井优化设计理论，结合该区块实际情况，对固井参数进行了深入研究，提出了满足生产需要的固井参数和固井工艺方案。通过优化后的油井固井水泥配方提高了固井水泥造浆率高，性价比好，降低固井成本，达到节能降耗的目的。
一、固井参数及工艺优化原则
永宁油田油井都需要进行固井作业，因此，对固井参数及工艺的优化主要考虑对油井改造以及后期采油的影响。实践表明，固井参数的优化主要考虑以下几个方面：
1.具有良好的稳定性，材料混合均匀，流动性好，初始稠度小，具有良好的可泵性，现场施工难度低。
2.造浆率高，性价比好，可降低固井成本，达到节能降耗的目的。
3.抗压强度高，游离液少，能有效降低水泥浆的失水、析水，能满足固井质量要求。
4.混浆后水泥浆比重低，不会造成压漏地层的情况，能够满足各种复杂地层的油气井固井。
二、固井参数优化
通过对硅粉低密度配方水泥在永宁油田永金469、双620-1、永409-5三口井试验。通过对比分析对于硅粉低密度配方水泥使用情况做出的参数优化：
2.固井各项技术指标分析（见表2）：
试验施工的三口井井区位置分散，封固段长，具有一定的代表性。
三、使用硅粉水泥可行性及经济效益评价
1.低密度封固段水泥浆密度达标情况：
本次固井水泥浆的密度测量使用泥浆比重计，永金469井，硅粉低密度配方水泥浆入井过程中取样37次，平均密度为1.4 g/cm3。双620-1井，硅粉低密度配方水泥浆入井过程中取样22次，平均密度为1.41 g/cm3。永409-5井，硅粉低密度配方水泥浆入井过程中取样23次，平均密度为1.36 g/cm3。
三口井在施工中作业都很顺利，注水泥浆连续，实时测试水泥浆密度。充分说明了硅粉低密度配方水泥在现场施工中的可泵性很好，水泥浆的比重控制稳定，可操控性很高，减轻效果好。
2.固井质量情况
从声幅、变密度测井图分析，硅粉低密度配方水泥固井段声幅曲线幅值均在10%左右，在渗透性水层会马上变为20%-40%，但也在合格范围。说明材料在配方上还有改进空间，总体评价固井质量合格。
3.封固段情况
4.固井材料用量情况（见表4）
根据永宁油田水泥价格：740元/吨，粉煤灰价格：472元/吨，早强剂价格：10290元/吨。永宁采油厂低密度固井材料的配方为64%纯水泥+31%的粉煤灰+4.5%早强剂。计算每吨低密度水泥的成本价格为：740×0.64+472×0.31+10290×0.045=1083元/吨。
平均每口井可节省11吨入井材料，节省费用为11913元。减少使用一辆装灰车，节省2475元。合计可节省各项费用为：14388元/口。
通过现场施工实验后永宁油田大力推广了硅粉低密度配方水泥的使用，截至目前已经固井500井次节能降耗720万元。
四、结论
1.使用硅粉低密度配方水泥属混合好的成品料，入井材料少。在使用上方便、简洁，改善了永宁油田目前人工混拌材料和装卸，减少了作业过程时间，降低了固井操作难度。
2.硅粉低密度配方水泥的高造浆率特性，减少了入井材料的使用，可降低固井成本，按照目前材料计算，平均每口井可节省14388元。推算使用硅粉低密度配方水泥可减小33%的原材料，性价比高，达到节能降耗的目的。
3.由于硅粉低密度配方水泥的密度低，在渗透性水层和高压气层固井段会出现固井质量差的井段，但可减小由于固井封固段长压漏地层的情况。针对这种情况，硅粉低密度配方水泥使用方法上还有需要改进的空间。
参考文献
[1] 李东立. 影响固井质量的因素分析 [J]. 内蒙古石油化工. 2007（07） .
[2] 叶志富. 固井质量影响因素及对策 [J]. 天然气技术. 2008（03） .
下面，就让我将这几年来的成长历程做下简要汇报：
一 、加强学习，努力提升综合素质。
我于xx年毕业于xx石油大学，本科学历。xx年获钻井工程助理工程师资格，xx年获得政工师资格。在担任此岗位工作之前，我一直在技术服务分公司担任xx岗位，后来由于个人身体原因和分公司工作需要，工作调整到现岗位。
在担任xx期间，我深知专业知识上的缺乏，必然会导致撰写材料的空洞和外行，所以从那时起，我就十分注重对钻井相关业务知识的学习，在工作中，除了完成领导交办的各项工作之外，我利用业务时间不断学习，给自己“充电”，先后学习了钻井新工艺新技术、井控、固井、地质、钻井液等方面的知识，并对各个钻井工艺流程都有所了解，这些都对自己的工作有了很大的帮助，并对现在所从事的工作有所帮助。
二 、资料管理，较好履行岗位职责
我现任xx公司xx室资料分析员。承担公司所有承钻开发井完井资料的回收与录入、声幅数据的回收与分析、特殊井数据收集与分析、开发井完井资料的存档等工作。在工作中我虚心求教，认真学习，不懂就问，在最短时间内进入角色，能做到及时、准确的录入数据、做出质量分析。在工作中，我除了保质保量地完成岗位工作外，还积极协助室里的其他工作，与室里技术人员一起研究和制定各区块的固井技术措施和施工方案，并对固井质量不好的井及时进行跟踪分析，为确保公司质量指标的完成做出了贡献。
三、积极努力，不断提高资料管理水平。
由于目前地质条件复杂，固井质量难以保证。为了更好的解决生产实际难题，我在工作中认真负责，分区块、井型详细整理固井数据，为固井施工提供参考。同时针对公司制定的新工艺新技术现场试验，我详细了解工艺原理及技术措施的目的，有针对性的统计数据，同时对比分析，为制定区块技术措施提供数据支持。自担任本岗工作以来，我能够自觉地加强政治理论和业务学习，努力提高自身素质和业务水平，在工作中，认真精细，努力把资料保存完整，报表上报正确无误。思想要求进步，不会就问，始终坚持以饱满的工作热情，全身心的投入到工作中。
在分公司和固井室领导的关怀下，在各位同事的帮助配合下，我尽职尽责，较好的完成了自己所承担的工作任务。在今后的工作中，我要更加严格要求自己，克服工作中的缺点和不足，为公司的发展做出新的贡献。
首先，对于我们刚出入社会的毕业生要面对的就是角色转型。在学校，面对的是单纯的学业课程，扮演的是一个被动学于主动学习的角色；出入社会，要面对的不仅是单纯的理论知识，更多的是要将理论结合实际事物并加之实践和接触形形的社会交际关系网，要扮演的是一个主动、活跃、踏实肯干的新人角色。结合三个月的工作经历，觉得自己在这个转型的角色变换中做的还不够好，确切的说是还保持着一个学生的风貌，没有成功迈出社会的第一步。就拿在工作环境内和同事相处相融度来说，自己没能很好的融入这个大家庭。这点上要给自己敲醒警钟给予自嘲，结合现实和理想之间的差距异同修正自己的不足。给自己定下几条原则或者说转型实践方向：
主动学习、踏实肯干、夯实专业基础（相关专业理论知识、熟悉和把握行业动态以及公司相关固井外加剂产品）扮演好转型之后的新角色。
有方向、有目的的改良自己性格上的缺陷（变内向为外向、开朗、活跃、沉稳）相信这样能为工作添色不少也可以为自己的人生多填充上一份精彩。
各拟制一份短期的人生（工作、生活）拓展计划和一份长期人生（工作、生活）拓展计划。消除自己在未来工作、生活上的迷茫和不知所措。
其次，古语云，在其位，谋其政。身处技术员岗位，一定要有扎实的相关专业基础知识和开拓技术创新的思维观念。入职的三个月期间，从起初的公司各项基本管理制度培训、固井基础理论知识接触、实验设备仪器操作与维护、公司固井外加剂产品认知到前线的固井水泥浆体系、水泥浆性能参数与室内模拟试验操作规程、固井工艺与工具、公司业务范围和合作商等等一系列的固井相关事宜，自己正在从一张“固井白纸”慢慢的在誊写成为一张“固井技术牛皮卷,也坚信在一定的工作周期范围内自己可以让这张”固井技术牛皮卷“愈演愈厚。结合自己在工作中的得与失、不足与优势，自己还应在工作中不断加深对公司固井外加剂产品的应用范围、固井水泥浆体系、水泥浆性能参数与室内模拟试验操作规程、固井工艺与工具等一系列的板块理解与学习掌握并能熟练应对实际固井事宜中的一切复杂问题。有规划、有方向、结合理论与实践制定长短期的学习计划：
多学多问、不懂就问、把握好一个新人的学习姿态。
扎实固井相关专业的理论知识以及将理论运用到实际生产中的方式方法。
端正工作态度，实现完美转型。只有实干、多干方能打好坚实的基础。
最后，工作范围内接触的业务与一个新人身份对公司管理发展的建议。三个月的时间，说长不长说短不短，在公司西北区域接触的井次有TK862、TH12355、TK953H，有了对固井流程的简单了解，从接到试验任务单、小样实验摸索与试验要求参数的契合并撰写小样实验报告、井场配灰、半大样实验并与试验要求参数契合及半大样实验报告、井场配水、大样实验并与试验要求参数契合及大样实验报告、井场固井施工并记录相关施工参数并签收施工费用单、施工结束后期的负责人工作总结并发予分管领导审阅、井次实验记录归档、等待固井队固井质量验收并时刻与接洽人保持联系、公司相关领导针对固井质量结果给予负责人考核相关事宜。
作为一个新人，针对公司的各项管理制度和公司发展建设的相关建议，本着新人该有的姿态和新人认知上的局限性，在一些原则上的错误建议还请公司领导海涵。
公司针对新人在固井基础理论以及实际生产中的系统性培训培养机制有所欠缺，对于一个新人渴望快速成长的期盼，无异于奢望。
【关键词】超深井 鄂博梁Ⅲ号构造 试油气
1 鄂博梁地质构造概况
鄂博梁Ⅲ号构造形态采用1999-2000年大庆石油管理局在该区风险区块勘探中采集的高分辨率二维地震资料精细处理解释落实，构造特征与柴北缘的鄂博梁Ⅰ号、鄂博梁Ⅱ号、葫芦山等构造相似，主要表现为构造翼部地层产状陡，顶部断层发育、地层遭强烈剥蚀，凹陷内地层产状较平缓，地层保存完整。鄂博梁Ⅲ号构造位于柴达木盆地北缘块断带鄂博梁-葫芦山构造带的东段，北邻冷湖六、七号构造，南接一里坪凹陷，位于伊北凹陷中央，具“凹中隆”的构造格局。按照T1、T2’、T2、T3、T5、TR、T6反射层的波组特征和邻区引层结果，对鄂博梁Ⅲ号构造区的33条剖面进行综合解释。解释认为，鄂博梁Ⅲ号中深层构造为相对宽缓的背斜、断背斜构造。构造走向与浅层基本一致，为北西-南东向，但次级断裂发育。中、深层构造沿构造走向发育东、西两个高点。
鄂深1井钻探圈闭位于鄂博梁Ⅲ号构造东高点，测网密度相对较大，地震资料品质也相对较好，所以各层位圈闭均落实。鄂深2井位于鄂博梁Ⅲ号构造西高点，
2 鄂博梁试油（气）工艺分析
2.1 测试工艺的分析
试油（气）总体分为三类，即常规试油（气），地层测试，特殊井试油（气），由于鄂博梁的井都是超深井，如鄂深1井完钻井深4910.00m，根据鄂深1井试油（气）计划，鄂深1井拟在第一层进行射孔测试联作（后单独下压裂管柱）。根据钻井情况推测储层温度153.67℃/4834m、压力95.4MPa/4834m。根据国际高温高压（HPHT）井协会定义，该井属于高温高压超深井。在鄂深1井高温高压超深井的试油气测试中决定采用APR测试-射孔联作工艺，测试采用RD阀+RDS循环阀+RTTS封隔器的两阀一封工艺，一开一关工作制度。
2.2 射孔工艺的分析
鄂深1井是青海油田公司在柴达木盆地北缘块断带鄂博梁Ⅲ号构造东高点上钻探的一口风险探井，钻井深度较深，温度较高，位于青海省海西州冷湖镇106o方位约79.70km处。射孔是套管井试油过程中的一个重要环节，射孔作业中需要全方位考虑：
（1）油层温度决定射孔火工器材。射孔弹等火工器材必须满足该井高温条件下射孔作业的需要，需要优化选配。由于该试油层位套管分别为5 1/2″尾管（内径118.62mm）和9 5/8″技术套管（内径220.52mm），推荐使用现有对应的射孔枪为102型和127型射孔枪，同时配套对应的超二代超深穿透射孔弹。
（2）井筒压力密切关联射孔枪。下井的射孔枪工作压力必须大于油气井施工压力，经计算决定用射孔液为1.3500g/cm3无固相压井液至井口。
（3）作业工艺：采用射孔测试联作。该技术采用作业管柱一次下井同时完成射孔、测试两种作业，减少压井起下管柱次数，节约时间和费用，有利于保护产层，获得最真实的评价地层的机会。
（4）作业管柱：带封隔器下井管柱能够保护套管，从而保证油气井的安全。本次作业采用全通径测试工具，为保护封隔器和测试工具，需要配套减震装置。
（5）起爆方式：采用压力延时起爆方式，油管内加压到预设起爆值后稳压，再井口泄压，延时5～7分钟射孔枪起爆。这样一方面可以满足负压射孔的要求，根据射孔的作业经验，这种压力延时的起爆方式有利于保护作业管柱，有效降低射孔震动对管柱的影响。
综合考虑全通径测试器的操作压力值，射孔的安全压力值、RD循环阀的操作压力值及套管抗内压和外挤压强度，我们采用油管加压、延时起爆射孔枪。
3 施工难点分析
（1）鄂深1井井身结构为Ф244.5mm技术套管内悬挂Ф139.7mm尾管，且技术套管和尾管的水泥返高不够，存在大段的自由套管。第Ⅰ、Ⅱ层组固井水泥胶结差，第Ⅲ层和预备层固井水泥胶结较好。施工过程按设计要求控制好油压及套压，防止发生井筒安全事故。
（2）对Ф2 4 4 . 5 m m技术套管和Ф139.7mm尾管计算套管安全抗外挤强度下应保证的井口最低压力或者最大允许掏空深度。施工时必须将井口压力保持在计算出的最低压力以上或者最大允许掏空深度以上，若井筒内为纯气时，即使下入封隔器将环空隔开，井口也应保持4.70MPa以上的压力以保护尾管。使用1.00g/cm3淡水施工不满足施工要求，因此不允许用淡水替泥浆、替液。采用1.35g/cm3加重液进行施工和措施改造时，技套最大允许掏空深度为833m，而尾管内最大可掏空至4448m。由于Ф244.5mm技术套管抗压能力低，且存在井内管柱突然漏失的可能，因此不允许对技术套管掏空，在施工中必须派专人观察环空，若环空液面下降，应马上停止施工，并向环空灌满压井液；每班定时测量压井液密度，确保加重液密度为1.35g/cm3，储备泥浆密度为2.05g/cm3（Ⅲ层组和预备层组储备泥浆密度调整至1.75g/cm3）；起管柱时边起边灌，保持压井液液面在井口。具体施工压力和最大允许掏空深度还须根据井筒流体平均密度、套管磨损后的剩余强度和施工工程要求进行实时计算调整。
（3）地面流程由高压求产主流程和排污流程组成。主流程采用二级节流，包括15K液动安全阀、15K法兰管线、SSV、ESD、105MPa油嘴管汇、35MPa热交换器、9.8MPa分离器（日处理能力：气50万m3、液500m3）、常压密闭环保计量罐等设备；105MPa地面排污管汇和动力油嘴做试油放喷排污流程；主流程采用全套数据采集系统。
【关键词】固井工具 自动试压系统 研制
1 固井工具自动试压系统的构成及工作原理
1.1 系统构成
固井工具自动试压系统是研制的为固井工具的试压胡的系统。此系统的额定试压能力为40～60MPa，可以对不同压力等级以及不同尺寸的固井工具在进入施工操作前的试压调节。该试压系统主要由试压泵和气控泄压装置、试压数据采集和处理系统、电动控制系统、微机控制及数据管理系统、试压过程监控系统以及安全防护墙等几部分构成。此系统具有操作简单、适用范围广泛、系统可靠性能高和美观实用等特点。
1.2 系统的工作原理及特点
1.2.1执行装置
试压执行装置包括高压试压泵和泄压阀。试压泵选用60MPa试压泵，泄压阀选用与试压泵配套的气动泄压阀。试压能力加强，完全保证工程施工中要求的40MPa的试压能力要求范围。
1.2.2泄压系统
由于固井工具试压是在高压作业下操作完成的，从安全第一的角度来看，对系统的泄压采取了气控高压泄压阀来进行远距离的安全泄压，这样就避免了操作人员在操作过程中进行手动泄压的操作的安全隐患。其上安装的可调节彩色摄像机组也为操作提供了清晰地图像。该系统的基本原理为：由三位五通气阀，用0.7～1.0MPa的压缩空气控制高压泄压阀的动作气缸的开关。其中，高压泄压阀在气缸进气（三位五通气阀开启）的状态下为关闭状态，而在气缸放气（三位五通气阀关闭）的状态下为泄压状态。这样，在电源系统非正常条件下，保证了系统能正常进行泄压处理，以确保了试压过程的安全性。另外，采用了5mm的泄压阀通径，泄压阀的泄压速度非常慢，也提高了试压的安全性。这样，在试压的全过程中保证了试压的安全性。
1.2.3控制子系统
固井工具自动试压系统的控制子系统由电动控制和微机控制两大部分组成。电动控制由控制开关，中间继电器及交流接触器等主要元件构成。
微机控制系统主要由中心控制机，I/0卡、中间继电器以及相关的控制软件组成。电动控制和微机控制两个子系统完全可以独立工作。采用微机控制系统可以自动控制试压泵的操作，可自动记录、采集和处理试压过程中的各项数据，显示出压力数据和曲线图，表现形式有数字和曲线两种。并可保存将数据保留以供以后测试使用。系统控制的安全性和数据的可靠性提高。
（1）数据信号的采集与处理子系统
数据信号的采集子系统主要由压力传感器，A/D转换和数据采集卡以及数据处理软件组成。采集子系统可以自动采集试压过程中的压力变化数据及图像，并且随时间的变化曲线形式显示试压数据。可以自动保存以及回放试压过程的压力数据。
（2）监视子系统
监视子系统主要由摄像机、视频信号转换器、显示器、视频信号采集卡以及相应的应用软件所构成。其摄像机是采用进口新型彩色工业摄像机，此款摄像机感光灵敏度极高。即使在很暗的光线下也可以显现出很清晰的图像。有四个摄像机从各个不同的角度测试工具，试压过程的视频信号通过转换器和分屏器处理后由两台显示器分别进行显示。可以清楚接收到操作过程的图像。
监视子系统不仅可以实时监视工具试压的现场情况，还可以通过视频采集卡及微机应用软件等工具，使其存储图像资料。以供以后工作的参考。
2 试压系统的在施工中的应用
我国的固井工具自动试压系统于2003年12月顺利完成，2004年3月正式投入施工使用，共在166口井上使用，效果不错，基本能够满足固井工具试压的现实需要，易于操作、安全性高。试压数据及曲线基本保证了随时记录、回放和打印，在现场施工上取得了良好的社会效益和经济效益。
3 主要经济效益分析
固井工具自动试压系统的主要经济效益主要有以下四点：
（1）使用专用的试压泵，代替了水泥车在工程中的试压作业，在很大程度上杜绝安全隐患，消除了试压过程中的不安全因素。实现了固井工具试压系统的科学化、规范化，安全化。
（2）在施工中不在需要水泥车，使水泥车给固井施工作业提供了有力的保证。间接地等于增加了一台固井水泥车，减少相应的设备购置费用。
（3）降低了水泥车的使用费用。以T815水泥车施工费用计算：28元/t・hX29 tX1 h=812元：试压一口井的固井工具需要1.5h，一年按190口井计算，可节约使用费用23万元。
（4）提高了固井工具试压结果的精确度，特别是在长封固段、高压力的井施工作业中，更加体现了自动试压系统的作用。有力地保证了固井施工工作安全有效地进行。按每年至少减少1口井的事故计算，可节约维修井的费用40余万元。
4 结论
主要对非常规井深结构钻探开发制定的全通径系列尾管配套技术方案，此方案满足了特殊井深结构开发的要求，有效地解决了制约其井深结构钻探开发的关键性技术难题。对特殊井深结构的尾管，固井存在的工艺难题，制定的配套特型尾管固井施工工艺流程先进合理，施工当中操作步骤明确清晰，符合施工现场的实际要求。
研究开发的系列特型尾管固井工具及配套技术，经过施工现场的实际应用，取得了成功，达到了特殊井深结构勘探开发的目的，直接和间接经济效益非常明显。此项技术的研究开发成功，为特殊井深结构勘探的开发奠定了坚实有力的技术基础，具有广阔的推广使用前景。
参考文献
[1] 王力.郑万江.张嵇南.王金山.张继锋套管钻井技术研究与应用[会议论文]-2006
[2] 王东.塔深固井非常规套管下入技术.石油钻采工艺2005，27（6）
[3] 杨伟.陈天磊.冯立红.王海煤层气储运技术浅谈.中国科技信息2008（15）
【关键词】井下作业 试气 工艺技术 流程
1 井下作业试气的主要目的及任务
气井的产能是气藏工程中的一个很重要的参数，而气藏的产能则是通过气井来完成的，因此，测试和分析气井的产能具有非常重要的意义。气井的产能需要通过一定的测试及理论分析来获得，而试气的工艺过程则是稳定试井的过程，而且试气是在气井投产以前进行的，是完井的最后一道工序。试气作业的目的概括地说是“预探试气找气流，详探试气以分层求产，开发试气以求效果”，因此，试气工艺的成败关系到气藏开发过程中我们对天然气基本的地质条件的认识，以及前期的投入能否获得丰厚的效益产出，甚至关系到新、老气区的评价和认识。
可以说，试气是认识气层的一种基本手段，是对气层进行评价的一个关键环节，可以对油、气、水层作出决定性的评论，它的主要任务有：
（1）探明新的气区及新构造是否有工业性的油气流；
（2）查明油气田含油气面积、油水或汽水的边界，以及油气藏的产油气的能力和驱动类型等；
（3）对于储层的含油气情况及测井解释的可靠性进行有效验证；
（4）可以通过分层试气来取得各个分层的测试资料以及流体的性质，为计算产层的油气储量和编制合理的开发方案提供依据。
2 试气的工艺流程
2.1 搬迁安装
在进行试气之前要确保施工的硬件设施比如各种专用的设备及设施必须到位。搬迁前向相关部门落实好搬迁的车次，并由试油队协助现场的调度来保证搬迁路线的通畅，找好施工水源以保证施工的水质；搬迁时试油队应该制定统一指挥的人员，以保证安全施工、合格施工，并且要注意在搬迁过程中要确保货物捆紧不会发生位移为主；搬迁到位后营房、大罐在摆放时应以井口为中心进行统一摆放。另外，基础坑的标准长宽深分别为4.0米、2.0米、1.2米，且井口中心到基础中心的距离为2.8米；前绷绳坑的标准长款深为1.0米、0.6米、1.8米，后绷绳坑的标准长宽深为1.2米、0.8米、2.2米，而且绷绳坑的底部应该在水平方向挖0.2-0.3米的水平小洞，并用两种地扭绳组成的地扭插入水平小洞之后放在坑底最后用1：3：5的水泥、沙子、石头混合浇灌来固定。这样完成了搬迁安装的流程。
2.2 通洗井
搬迁完毕则进入通洗井的作业流程，这是试气作业的关键流程，而且通洗井质量的好坏将直接关系到下一步的进行，在进行施工时必须严格按照地质方案和施工设计进行操作。
通井的目的是：
（1）清楚套管内壁上粘附的钢渣、毛刺及固井时的残留水泥等；
（2）检查套管通径的变形及损害情况；
（3）检查固井后形成的人工井底是否符合要求；
（4）调整井内的压井液使之符合射孔要求。在进行通井时，首先对于人工井底、套补距、气层的套管等情况有一个详细的了解，并按照施工设计选择通井规、通管规，对油管进行反复测量并记录以确保其准确。通井的管柱结构自上而下的顺序为通井规、油管，在通井时要操作平稳，下放管柱的速度保持在15米/分钟左右，当下到距设计位置100米时的下放速度应小于5-10米/分钟，而当通到人工井底而且悬重下降到10-20KN时重复两次，之后调整洗井钻具位置与通井的位置差应小于3米，如果通井的过程遇到阻碍，则调整悬重下降不超过20-30KN，且平稳活动管柱。
2.3 射孔
为了更好地沟通地层和井筒而产生流体流通的通道，需要进行射孔操作。按照射孔时井筒内到射孔段的中部静液柱的压力和射孔段地层的压力之差，将射孔操作分为正压力射孔和负压力射孔两种，在洗井作业完成且经过试压合格后，即可进行射孔作业。在射孔作业开始前根据相关资料认真核对射孔的层位及射孔深度，确保准确，以及做好好防喷器安排专人坐岗观察井口的溢流情况，一旦出现井喷、井涌现象则立即提出井内的电缆及射孔枪，情况严重的则立即切断电源并关闭井口防喷器，并按照相关井控管理措施进行处理。
2.4 气井的酸化和压裂
在进行气井的酸化时，须严格按照施工设计进行，严格控制下钻速度在5-10米/分钟，遇阻时则不可强行加压，以避免封隔器受损。酸化的步骤为：连接高低压管线―中管线―试压―洗井―低压替酸―坐封―高压挤酸―投钢球―顶替―关井反应。
一般的气井压裂多为水力压裂，且水利压裂是油气田开发领域一项重要的增产措施，主要利用高压泵组，将高粘液体泵入井内，在井底产生高压，同时当这种高压会克服井壁附近的地应力而达到岩石的扩张强度时，会在井底产生裂缝，而将带有支撑剂的带沙子的液体注入地层，如此将裂缝延伸并填充支撑剂，停泵后，则会在地层形成有一定导流能力的裂缝，从而达到了增产的目的。
2.5 气井排液
排液的目的是降低井筒内液柱对地层的压力，而使地层压力高于井筒的液柱压力，这样在压差的作用下地层中的流体一部分进入井筒，一部分喷出地面。排液时要根据井口的油压及套压情况对针阀的开启度进行适度调整；对于压裂井，应该采用二级或三级的降压排液，并且为了防止地层严重吐砂，在排液的过程中应对针阀放喷进行控制。而对于由于种种原因导致的不能正常排液的情况，则应该采取相应的措施进行，比如液氮排液或者抽汲排液等，但是为了节省成本或者保证施工安全性，也可以采用管井蹩压法或者与邻井油套连通的方法进行排液。
2.6 测压求产
气井在排液完成后管井恢复，井口压力上涨小于0.05MPa时即可测静压及求产，可以根据产量决定求产时间，并根据地层的物性、井口的产量和关井恢复时间来决定是否测流压以及恢复情况。测压是试油过程中的基础工作之一，可以根据地层的原始压力、静止压力、流动压力、压力梯度以及压恢和压降等之间的相互关系，来反映油气藏的产能及流体在井筒内的流动状态，来取得油气藏以及制定开发方案的原始数据依据。
2.7 完井
在放喷时如果两三个小时均不出液，则关井等压力恢复再继续放喷，连续5个小时以上仍不出液且套压在短时间内达到了基本平衡，则为排液合格，之后关井恢复压力，在油压、套压稳定3天3夜后即可完井。
3 总结
据专家预测，21世纪将会是能源结构由石油向天然气转变的时代，对于气井的试气工艺，还需要依靠科技的不断进步而研制出经济合理、技术先进及安全可靠的试气技术，井下作业的技术必然会更加成熟。
关键词：混凝土，施工技术，质量控制
Abstract: this paper mainly discusses XiongQiang concrete construction technology and the construction process of quality control.
Keywords: concrete, the construction technology and quality control
中图分类号：TU528文献标识码：A 文章编号：
1 工程概况
胸墙设计底高程1.4 m ( 局部1.0 m) , 顶高程5.4 m, 设计强度C40, 设计长度17 900 mm, 每段胸墙间设20 mm 伸缩缝。胸墙共44 段, 混凝土总量为15 308 m3。
2 胸墙混凝土施工工艺流程工艺流程, 见图1。
沉箱缺口处钢筋绑扎沉箱缺口处模板支立
胸墙与沉箱嵌固钢筋绑扎沉箱缺口处胸墙混凝土浇注
胸墙与沉箱嵌固混凝土浇注
胸墙钢筋绑扎
－－－模板支立
混凝土养护胸墙砼浇注
接茬面凿毛
－－－模板支立
护轮坎、面层混凝土施工
混凝土养护
图1 胸墙混凝土施工工艺流程
3 施工工艺
3.1 嵌固混凝土施工
胸墙嵌固共174个仓格,混凝土设计强度为C40,混凝土总量为1445 m3,钢筋总量为112.8 t,其中有缺口位置的嵌固仓格在缺口施工时浇注。胸墙沉箱缺口共60个:其中码头主体段3000mm宽缺口共48个,码头封头段2000mm宽缺口共12个, 均为护舷及舷梯预埋件位置。
3.1.1沉箱仓格清理:考虑沉箱背后回填及潮水的影响,必须按先降水、再清理底面杂物淤泥、后绑扎钢筋的工序施工。仓格底面淤泥必须清除干净,必要时用水泵冲洗。
3.1.2钢筋工程:施工中重点控制钢筋保护层厚度75mm。在沉箱仓格的加强角部位的钢筋应相应缩短,具体尺寸测量后制作。顶面设置绑扎骨架。钢筋绑扎时, 考虑垫层高程存在偏差,以沉箱顶面外露长度为准,理论外露长度为420mm。
3.1.3模板的支立: 模板支立前, 在缺口底部设置三角架( 顶高程从沉箱顶面下返1m),三角架顶面放置50mm厚木板,然后支立缺口模板。在模板与沉箱之间设置木板和5mm止浆条。模板支立结束后,全面验收模板高程和边线、预埋件数量及方向、规格、位置等。
3.1.4混凝土施工: 胸墙嵌固混凝土位于水位变动区,落潮浇注,保证混凝土在潮水水位以上进行振捣,尽量保证已浇注的混凝土初凝前不受水淹没。
3.2 胸墙混凝土施工
3.2.1钢筋工程
钢筋绑扎按照配筋图纸的高程焊接定位骨架,骨架采用d22mm罗纹钢筋,间距1500mm。钢筋绑扎前将垫层清理干净,钢筋绑扎采用“梅花”扣,绑丝要拧紧,不得缺扣,确保钢筋骨架牢固；严格控制绑扎铅丝头不伸向钢筋保护层,避免混凝土表面产生锈点。钢筋底部、侧面按规定设置保护层垫块,确保钢筋的稳定。由于每段胸墙分2 段施工,在中间分段处的钢筋采用绑扎搭接,搭接长度为35d,接头处理符合规范要求;部分d22mm钢筋采用单面搭接电弧焊,焊接长度10d。由于胸墙分层,在施工护轮坎、系船柱基础时,保证原设计长度,将直棍改为弯钩形式。沉箱顶部甩出2根d25mm钢筋用于轨道梁接地,必须引出轨道槽顶面,便于与钢轨焊接。
3.2.2模板工程
a. 模板数量: 39段胸墙准备2套完整胸墙段模板,每套分2小套;上游封头段5 段胸墙准备1套整段模板;护轮坎模板与预留面层部分各准备4套模板。
b. 模板结构型式:迎水面模板采用厚5mm的钢板+[ 10 槽钢+L50×5角钢横竖楞的型式,背后设置[10槽钢及L50×5角钢制作的900mm宽桁架,间距为750mm。侧面的堵头模板型式与迎水面模板基本相同,在模板立边设置80mm×50 mm 木条镶边,背后设置4 道[10槽钢制作的400mm宽横桁架,护舷拉环位置模板设置成可装卸的活节形式。背后立面的模板采用组合钢模板+[ 10 槽钢横竖连杆( 或竖桁架) 的结构型式。胸墙内的预留井模板采用组合钢模板+阴阳角模板现场临时散拼。面层及•26• 港工技术2008 年第4 期护轮坎模板采用钢板面模板外加300 mm 宽角钢桁架的结构型式。供水井、电缆井的模板主要采用组合钢模板的型式,在立角采用阴角模板,模板在现场散拼支立。
c.模板支立: 模板支立时,底口用抄手木楔找平至高程。用2 台经纬仪控制模板的横纵边线。高程1.95～5.1 m 段胸墙模板加固时,底口利用M24 圆台螺母固定三角架( 间距750 mm) 及模板托架,托架顶高程1.90 m,在托架顶面铺50mm 厚木板,在木板与沉箱接触的侧面上钉1条5mm的平板胶条,然后用木楔子将木板与沉箱挤紧。迎水面模板直接墩放在木板上,底口利用圆台螺母拧紧,并在三角架顶面设置木楔支垫;顶口利用螺旋紧张器调节前沿线,经纬仪配合,满足规范要求后利用角钢拉杆进行内加固,间距为1500mm。迎水面模板支立完成后,进行侧面及后片模板的支立,侧模及后片模板底口利用垫层混凝土中栽设d25mm钢筋加固, 前后片模板的顶口设置[12槽钢对拉杆;侧模利用抱角螺栓与前后模板进行加固。
d.模板止浆措施:底段模板底口形式与沉箱缺口模板相同,侧面立缝利用模板上焊接的钢八字止浆与侧模的木条紧密相接止浆;接高模板立面止浆采用在侧面模板底口设置δ=12mm的“L”型软胶条,用[ 6.3槽钢通过M12机螺丝与模板固定,水平缝δ=5mm平板发泡胶条,侧模立缝端头设置50mm木条,木条面钉发泡胶条止浆。
e.预埋件加固:护舷、系船柱及舷梯预埋螺栓用定位板工艺。预埋螺栓用[ 10 槽钢做竖向支撑,与埋设在接茬混凝土面上的预埋件连成一体,并用L50×5 角钢做斜拉,同时用角钢将一组螺栓连成整体。预埋钢板及预埋管则与临近的预埋铁件连成一体;舷梯预埋件整体埋设。
f.模板验收: 模板支立结束后,全面验收模板高程和边线、预埋件数量及方向、规格、位置等。
g.伸缩缝的处理:伸缩缝材料采用20mm厚白松或红松木板,木丝板提前涂刷沥青漆。顶面及迎水面必须为20mm宽竖条做成楔型,以便剔除,且前后沿木丝板一次到设计高程5.4m。混凝土施工完成后剔除木条,填充沥青麻丝。
3.2.3混凝土施工工艺
a.施工潮位的选择:缺口混凝土浇注选择在潮水低于沉箱顶高程且落潮时进行。
b.混凝土拌和:混凝土在后方拌和站采用3台0.75m3 拌和机搅拌。
c.混凝土浇注: 胸墙必须在落潮时浇注,并在潮水水位以上进行振捣,混凝土初凝前不得受水淹没,分层厚度不大于500mm;混凝土振捣采用插入式振捣器, 顺序从近模板处开始,距离模板不大于150mm,先外后内,移动距离不大于300mm; 振捣时垂直插入混凝土中,快插慢拔,以利均匀振实;混凝土顶面如有泌水现象, 应及时排除,为避免混凝土松顶,需进行2 次振捣;根据现场的实际情况,确定淡水养护、土工布覆盖的混凝土养护工艺,保湿养护时间为14d;胸墙顶面用木抹子搓平,铁抹子压光不少于2遍,做拉毛处理。
4 混凝土施工过程质量控制
4.1 原材料的质量控制
①水泥选用中低水化热的普通硅酸盐水泥, 在现场尽量堆放一定时间, 以降低水泥的自身温度; ②拌和用水严格控制氯离子的含量, 水温控制在30 ℃以下; ③粗细骨料的含泥量、级配必须满足要求, 骨料碎石检验压碎指标, 河砂检测细度模数。
4.2对30 ℃以上高温施工的措施①高温季节浇注混凝土, 充分利用早晚时段进行; ②骨料存放场地采取遮阳措施; ③采用在蓄水池中加冰块、蓄水池顶加盖的办法降低拌和用水温度;④适当增加混凝土的坍落度, 掺入高效缓凝型减水
剂; ⑤浇注完毕后及时覆盖, 保证混凝土表面湿润。
4.3大体积防裂措施
①采用低水化热、特别是3 d 水化热较低的水泥; ②掺加高效减水剂, 严格控制混凝土的水灰比不大于0.5; ③减小胸墙分段长度, 将17.9 m 段胸墙分2 段施工; ④混凝土拌和物出机温度控制在25 ℃～27 ℃, 入模温度控制在28 ℃以下; ⑤掺加块石。
4.4沉降观测点布置
设计要求胸墙每隔一段胸墙顶面前后各布置1个观测点。
4.5 其他设施
胸墙施工完成后, 进行系船柱、护舷等码头设施安装, 均属于常规施工方法, 不再赘述。
5 结语
关键词：水平井 水力喷射 多段压裂
前言
随着长庆油田苏里格气藏开发的不断深入，水平井数不断增加，对低产水平井改造的需求越来越迫切。特别是套管不固井完井的水平井，无法进行常规压裂改造，为此，引进了水力喷射压裂技术来解决这一难题。本文在系统研究水力喷射压裂技术原理的基础上，介绍了不动管柱水力喷射压裂技术对苏36-13-11H2井进行分段压裂改造的工艺过程，为套管不固井完井水平井的开发改造提供了新的思路。
一、水力喷射分段压裂技术
1.水力喷射射孔技术
水力喷射射孔技术是一种利用水压机构在套管上以冲孔的方式开窗，利用高压水射流在地层中钻孔，从而实现井筒与地层的有效联通，达到油气生产井增产的新技术。
目前国内外采用较多的水力喷射原理都是基于伯努利方程式，从水力喷射工具喷出的水射流冲击物体后改变了方向和速度，损失的动量以作用力的形式传递到被冲击物体的表面。根据动量定理，理论上连续射流作用在物体表面的力为：
Fi=CρQv
式中：C―无因次系数，与射流方向变量有关；
ρ―水的密度，kg/m?；
Q―射流流量，m?/S；
v―射流平均速度，m/s。
射流流量Q受喷嘴大小和前后压降的影响，要提高射流对岩石的冲击压力就要提高喷嘴压力降。在喷嘴参数不变的情况下，提高喷嘴压力降的途径是提高泵压、增大排量等。
2.水力喷射压裂技术
水力喷射压裂是一种新的增产作业措施，可借助连续油管将高压流体送到改造层段后，通过喷嘴，完成水力射孔，射孔后，射流连续作用在喷射通道中形成增压，超过破裂压力后将地层压破。同时，射流中携带的石英砂、陶粒进入地层对裂缝形成有效支撑，完成压裂过程。
3.水力喷射分段压裂技术特点
3.1可实现自动封隔，施工风险小，不需机械坐封，可应用于裸眼、套管不固井完井等多种完井方式。
3.2采用不同大小的球控制滑套开关，一次管柱可进行多段压裂，缩短施工周期，有利于降低储层伤害。
3.3实现射孔、压裂一次完成，比常规压裂工艺节省了作业工序。
二、苏里格气田水平井水力喷射压裂工艺技术
从2011年开始，在长庆油田苏里格气田采用不动管柱滑套水力喷射分段压裂工艺。不动管柱滑套水力喷射分段压裂工艺采用多套喷枪组合并配套滑套开关，在对某一层段完成水力喷射压裂施工后，在对下一层段进行压裂时不需要移动管柱，而是通过投球的方式打开需要压裂层段的滑套即可对该层段进行压裂施工。
不动管柱水力喷射分段压裂，其具体工艺流程为：
1.下入压裂管柱，用基液替满井筒；
2.投球封堵底部，对第1段喷砂射孔和压裂；
3.投球，球到位后油管加压推动后一段喷枪的滑套芯下移，露出喷嘴，同时封堵下部油管，对后一层段喷砂射孔和压裂；
4.重复步骤（3），直至压裂完所有层段；
5.所有层段压裂完成后开井一起排液、排液时可以将球带出井筒，直接用压裂管柱进行后期生产。
三、现场应用实例
2012年至2013年，在苏里格气田总共进行了5口井28层次的喷射压裂施工，经放喷排液，都取得了明显的增产效果，各井获得日产气量在40万立方米以上的无阻流量产量。
下面以苏36-13-11H2井施工为例介绍水平井水力喷射分段改造施工工艺。该井于2012年9月24日开钻，2013年4月5日完钻，完钻井深4520m，水平段长度934m。共钻遇砂岩722.0m，钻遇率77.3%；现场录井显示含气砂岩492.0m，有效储层钻遇率52.7%。
1.施工工序
下通、洗井管柱替钻井液、洗井下试压管柱、试压下水力喷射分段压裂工具射孔压裂第1段投球打滑套射孔压裂第2段投球打滑套…射孔压裂第6段放喷和排液测试求产。
2.喷射工具
喷射工具是水力喷射分段改造工艺中的关键工具，主体框架两侧装有多个喷嘴，高压流体从喷嘴处喷出完成射孔及压裂作业。第一级喷射器首先按照设计参数完成第一段压裂作业，井口投球打开第二级喷射器滑套，滑套及钢球下移封堵第一级喷射器液体通道，第二级喷射器开始按照设计参数进行第二段压裂作业，由下至上完成多个储层段压裂施工。
3.压裂施工过程
3.1喷砂射孔
正循环低替，利用高压水射流携带压裂砂对套管开孔，射孔过程中打开套管闸门，结束后可关套管闸门，根据压力上升情况，判断射孔效果。
3.2压裂施工
套管注入系统开泵，按设计注入平衡液体，排量一般为0.6～1.0m3/min，同时正打前置液，按泵注程序加砂直至结束。第一段压裂完成后，投球，待球坐于滑套
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球座后，加压10Mpa，剪掉滑套，准备压裂第二个设计压裂段，重复上述施工过程，直至完成所有设计压裂段施工。
4.压裂施工数据及产量数量
该井6段通过水力喷射分段压裂，累计加砂量216.5m3，入井液量3221.2m?，压裂后进行放喷排液，后通过一点法测得无阻流量65.46×104m3/d，改造效果较好。
四、认识及建议
1、水力喷射分段改造工艺实现了水平井的定点压裂，提高了储层改造的针对性，增产效果明显，具有较好的经济效益。
2、一次管柱可进行多段压裂，可大大缩短作业周期，减轻劳动强度。下步应继续优化喷射器工具，进一步提高压裂段数。
3、水力喷射分段改造技术的成功应用，为苏里格气田水平井开发积累了丰富的经验，下一步将继续优化射流水力参数，为提高单井产量做好技术保障。
4、水力喷射射孔不导致裂缝的上下延伸，不会沟通上下产层，对储层物性较好，泄流面积大的底水、气顶等复杂油气藏较为适合，具有较强的开采针对性和增产稳产效果。
参考文献：
[1]沈忠厚。水射流理论与技术。东营：石油大学出版社，1998：390-423。
关键词：清洁化生产；岩屑不落地；钻井液不落地；环境保护
1 寺005-X5井简介
1.1 地理位置 寺005-X5，位于四川泸州市合江县西南部，地处四川盆地南缘的中低山丘陵区。地势南高北低，起伏较大，区内地形以低山丘陵为主，平坝、河谷兼有，井场附近为山林、梯田、沟谷。
1.2 本井简况 寺005-X5是四川盆地庙高寺构造上一口以茅二段为目的层的开发井，井身结构见图1。该井三开钻进至2223m井下出现垮塌，采用密度2.2g/cm3重浆举砂过程中出现井漏。三开钻进至2990m长兴组发生溢流，关井后井口压力升高将地层憋漏，形成下喷上漏井下复杂，采用复合堵漏措施后，顺利下入177.8mm套管封隔复杂井段。四开钻进至3728m茅二断层发生恶性井漏，采取复合堵漏措施解除。
2 寺005-X5井废弃物基本情况
2.1 固体废弃物 固体废弃物主要来自钻井过程中振动筛携带出的岩屑，除砂器、除泥器分离出的有害固相，处理井漏后筛除的堵漏材料等。本井固体废弃物主要分为三个阶段如图2。
第一阶段：0～1466m井段。该段采用444.5mm钻头钻进至100m，311.2mm钻头钻进至1466m，井眼尺寸大，钻速快，产生岩屑多。第二阶段：1466～3145m段。该段长兴组和茅口组发生恶性井漏，累计漏失聚磺钻井液857m3，消耗堵漏材料SDL×85吨、 QDL-2型×28.5吨、QDL-3型×59吨。该段产生固体废弃物主要为振动筛分离出的堵漏材料。第三阶段：该阶段产生固体废弃物主要是清掏循环罐和储备罐底部沉淀。
2.2 液体废弃物 液体废弃物主要来自钻井设备的跑、冒、滴、漏，清掏泥浆罐作业产生废水，起下钻作业流失泥浆，泥浆替换过程中流失的废弃泥浆，固井施工产生废水等[1]。寺005-X5井所用钻井液主要是以下两种体系：聚合物钻井液体系，配方：井浆+0.15%FA367+0.15%KPAM+1.5%LS-2+4%FRH+0.5%CaO+重晶石。该阶段产生的废弃钻井液所含处理剂较少，处理相对容易，主要处理手段为泥水分离。聚磺钻井液体系，配方：井浆+0.3%NaOH+0.08%KPAM+1%LS-2+4%SMC+4%SMP-1+4%FRH+4%FK-10+0.5%SP-80+0.5%CaO+重晶石。聚磺钻井液配方灵活，经过高温地产循环后出来的废液成分复杂，胶体具有极强稳定性，磺化材料在水中溶解性好，处理难度大。
3 清洁化生产现场应用
3.1 清洁化生产原理 首先将收集的废液进行超声波破乳。其破乳脱机理是超声波作用于乳状液后，由于油、水等粒子的物性不同，对超声波的响应不同，出现油、水等粒子各自集聚的现象，称之为位移效应，此效应能促使乳状结构破坏，从而促进同种物质微粒凝聚，使得油、水分离加快。将上述破乳后的废液进一步磁分离，磁分离技术能实现多种污染的一种净化，具有多功能性和通用性。在废水中投加磁种和混凝剂，使得各种性质的弱磁性微细颗粒甚至半胶体颗粒在高梯度磁场中能得到高效去除。最后利用电化学作用原理，借助外加高电压作用产生电化学反应，把电能转化为化学能，对废水中的有机物或无机物进行氧化还原反应，进而凝聚、浮除，可有效去除废水中的重金属、油、磷酸盐以及COD、SS与色度等[2]。
3.2 生产流程 生产流程如图3所示。现场采用可移动式收集槽放在振动筛、除砂器、除泥器出口，做到废弃物点对点收集。收集槽装满时用叉车将其移动到清洁生产设备处进行处理，实现液相和固相的不落地转移。对脱水的固相废弃物部分采取固化填埋方式处理；液相废弃物经过高浓度处理系统、反渗透系统后回收利用。
3.3 总结
①该技术能够实现对废泥浆进行随钻、及时、连续、稳定的现场处理，试验表明了该技术的可行性。②对于表层钻进采用聚合物体系的井，在未产生污染环境的有害物质时，对废弃固相（如泥岩、砂岩等） 可不做全部处理，以提高设备利用率，降低因连续使用处理装置带来的消耗。③岩屑的输送可以改为目前已经在长宁页岩气片区使用的螺旋传送装置，提高传送效率。
参考文献：
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